ГОСТ IS 0 13706— 2011
Полное стимулирующее утечку давление является суммой давлений выше и ниже нагревательного змее
вика:
Fpd=+ ^р
2
= 1-95 + 1.47 = 3,42 фута воздушного столба.
Этот перепад давлений, однако, не предполагает ограничения воздуха, входящего в теплообменник. По
скольку весь аппарат заключен в кожух, поступающий воздух должен проходить через входные жалюзи. Количе
ство входящего воздуха должно равняться количеству выходящего воздуха. Можно допустить, что эффективное
стимулирующее утечку давление Fp будет поровну поделено между входными и выходными жалюзи. Следова
тельно:
Fp = 3,42.‘2 = 1.71 фута воздушного столба.
Скорость протекания через площадь утечки жалюзи составляет
v = (2g Fp /1.б )» = ((2) <32.17) (1.71)/1.5]’ 2 = 8.56 футов/с.
Тогда интенсивность тепловых потерь вследствие утечки через жалюзи будет:
p = qmср(Г - Т0) = {(3600) (8.56) (0.0709)] [(0.02) (14) (36)] [(0.24) (100 - 0)] = 528600 БТЕ/ч.
Коэффициент теплового пропускания U равен 1.176 БТЕ/(ч -фут2 "F). Тепловые потери через поверхности
составляют:
р = UA(Т - Т0) = 1.176 (9) (18 + 18 + 36 + 36) (100 - 0)] +
+ 1,176 {(9) (18 + 18 + 36 + 36) [(100 + 50У2 - 0]} + 1.176 [(18) (36) (100 - 0)] = 276200 БТЕ/ч.
С. 12.1.5.2 Нагнетательная тяга без жалюзи
Этот случай обсуждается для того, чтобы показать, что без верхних жалюзи тепловые потери в четыре-
восемь раз больше, чем при их наличии. Такие потери вызываются не встречающей препятствий естественной
тягой воздуха через трубный пучок. В таких условиях разумно будет принимать скорость воздуха на лицевой
поверхности трубного пучка равной 50 футам/мин. Геометрия аппарата с воздушным охлаждением допускается
такой же, как и в примере С.12.1.3: полностью закрытый аппарат с воздушным охлаждением имеет ширину 14
футов, длину 36 футов и высоту 8 футов. Допускается также, что воздух нагревается с 0 *F до 100 ’F.
Тепловые потери вычисляют следующим образом. Потери теплого воздуха при прохождении через трубный
пучок составляют:
qm= 3600 vpA = (3600) (50/60) (0.0709) [(14) (36)] = 107200 фунтое/ч.
Это приводит к следующим тепловым потерям:
<»= qmСр(Г - Т0) = (107200) (0.24) (100 - 0) = 2572800 БТЕ/ч.
Для других конструкций, анализ которых может потребоваться, рекомендуется применять принципы, ис
пользованные в этих примерах.
С.12.2.2 Пример расчета тепловых потерь (единицы СИ)
С.12.2.2.1 Общие сведения
В примерах, приведенных в этом разделе, необходимо установливать перепад температур между
окружающим воздухом и воздухом внутри аппарата. В расчете для определения минимального количества подво
димого тепла, которое требуется от вспомогательного нагревательного змеевика, температурой воздуха, заклю
ченного в объеме, окружающем технологический змеевик, должна быть температура, до которой желательно
нагреть технологический трубный пучок.
Внутри нагреваемого объема воздух вверху будет горячее, чем воздух внизу. Значения температуры внутрен
него воздуха как для верха, так и для низа обьема являются допущенными. Это не рекомендованные температу
ры воздуха, а просто взятые в качестве допущения для иллюстрации процедуры расчетов.
Обратите внимание, что здесь допускается, что площадь жалюзи такая же. как и лицевая площадь трубного
пучка. — это не всегда бывает так.
89