Приложение Е
(справочное)
ГОСТ 31350—2007
Примеры расчета дисбалансов
Пример 1
Осевой вентилятор теплообменника с колесом массой М = 25 кг, диаметром 1000 мм и максимальной часто
той вращения 1800 мин-1 должен быть статически уравновешен размещением массы на расстоянии г = 180 мм от
оси. Каковы пределы изменения корректирующей массы?
Для класса точности балансировки — G 6,3 (см. график на рисунке Е.1. взятый из ГОСТ ИСО 1940-1) макси
мально допустимое значение удельного дисбаланса ерогдля частоты вращения 1800 мин-’ (30 с-1) равно 32 мкм.
Соответственно максимальное значение корректирующей массы дот определяют по формуле
дот = вр{" М
Г
- 32(а -ии/ке) 25<ка) в 4 4 г
180 мм
Пример 2
Рисунок Е. 2 иллюстрирует процесс динамической балансировки многолопастного колеса массой 2.5 кг, диа
метром 250 мм и максимальной частотой вращения 3600 мин"1 (60 с-1). Две корректирующие массы должны быть
размещены на расстоянии 110 мм от оси в плоскостях, отстоящих друг от друга на расстоянии а = 150 мм.
Начальная динамическая неуравновешенность ротора определена через главный вектор дисбалансов
240 г • мм на расстоянии 50 мм от первой плоскости коррекции и пару кососимметричных дисбалансов 120 г мм в
плоскостях коррекции под прямым углом к главному вектору дисбалансов.
Для устранения статической неуравновешенности в плоскостях коррекции размещают корректирующие
массы, вносящие суммарный дисбаланс 240 г мм. направленный противоположно главному вектору начального
дисбаланса. Распределение корректирующих масс должно быть таким, чтобы создать равные по модулю, но
противоположно направленные моменты относительно центра масс. т.е. 160 г мм и 80 г мм (160 г мм
* 50 мм ■ 80 г •мм * 100 мм).
Для устранения моментной неуравновешенности в каждой плоскости коррекции размещают корректирую
щие массы, создающие пару кососимметричных дисбалансов по 120 г мм и направленные противоположно косо
симметричным дисбалансам начальной моментной неуравновешенности.
Суммирование векторов дисбалансов, внесенных корректирующими массами, дает значения 200 и 144 г м
в плоскостях коррекции в направлениях, как показано на рисунке Е.2. Это позволяет определить значения коррек
тирующих масс:
200
144
------r-MMi’MM = 1.82 г;
110
------
г-мм/мм = 1.31 г.
110
Пример 3
То же колесо (рисунок Е.2). установленное консольно относительно корпуса массой 1.5 кг с подшипниковы
ми опорами на расстоянии 80 мм друг от друга.
Если колесо должно быть уравновешено в соответствии с классом точности G 6.3. то значение удельного
дисбаланса для частоты вращения 60 с ’1 не должно превышать 16 г • мм/кг.
Предельное значение модуля главного вектора дисбаланса:
еос/А4 = 2,5 (кг) 16 (г •мм/кг) = 40 г • мм.
Предельное значение модуля главного момента дисбаланса:
Дтга
25-16-150
(кг) ■(мкм) (мм) = 3000 г • мм2.
И в том. и в другом случае это составляет одну шестую часть начальных дисбалансов из примера 2.
В случае статической неуравновешенности предельно допустимый дисбаланс обусловит появление экви
валентной силы реакции опор, сосредоточенной посередине между подшипниками’1. Результат действия на
ротор2>этих двух противоположно направленных сил. вызванных дисбалансом и реакцией подшипниковых опор,
будет эквивалентен действию главного момента дисбаланса, модуль которого равен 40 • 140 = S600 г -мм2.
’’ Здесь предполагается, что допустимое значение дисбаланса, определяемое на основе класса точности ба
лансировки. распределено между плоскостями допуска, что противоречит рекомендациям ГОСТ ИСО 1940-1.
2) Здесь исправлено неверное утверждение оригинала — ИСО 14694:2203. — будто эквивалентный главный
момент дисбаланса действует не на ротор, а на подшипники.
23