ГОСТ Р ИСО 13706—2006
v
= (2
д Fp
VI .5),с = Ц2)(9.807) (O.S22)/1.5
)*-’2
= 2.61 м/с.
Тогда интенсивность тепловых потерь вследствие утечки через жалюзи будет:
♦ =
qm
ср (Г. - 70) * ((3600) (2.61) (1.136)) [(0.02) (4.27) (10.97)) |(1.005) (1000/3600)) (37,78 - (-17.78)) = 155100 Вт.
Коэффициент теплового пропускания
U
равен
6.68
Вт/мт
2
К. Тепловые потери через поверхности составля-
ют:
UА
(7 —
TJ
=
6.68
(2.74) (5.49 + 5.49 * 10.97) (37.78 - (-17.78)) +
6.68
(2.74) (5.49 ♦ 5.49 ♦ 10.97 * 10.97) к
у 1(37,78 + 10.0У2 - (-17.78)) ♦
6.68
((5.49) (10.97)] (37.78 - (-17.78)) = 80900 Вт.
С.12.2.5.2 Нагнетательная тяга без жалюзи
Этот случай рассматривается для того, чтобы показать, что без верхних жалюзи тепловые потери в четы
ре — восемь раз больше, чем при их наличии. Такие потери вызываются не встречающей препятствий естествен
ной тягой воздуха через трубный пучок. В таких условиях разумно будет принимать скорость воздуха на лицевой
поверхности трубного пучка, равной 15.24 м/мин. Геометрия аппарата с воздушным охлаждением допускается такой
же. как и в примере С.2.3: полностью закрытый аппарат с воздушным охлаждением имеет ширину 4.27 м. 10,97 м
и высоту 2.44 м. Допускается также, что воздух нагревается с минус 17.78 аС до плюс 37.78
‘С.
Тепловые потери рассчитывают следующим образом:
Интенсивность потерь теплого воздуха при прохождении через трубный пучок составляет:
qm -
3600
vptA
= (3600) (15.24/60) (1.136) «4.27) (10.97)] = 48700 кг/ч.
Это приводит к следующим тепловым потерям:
ф =
qmcD(T,-
Г0) = <48700)((1.005)(1000/3600)) ((37.78 - (-17.78)] = 754700 Вт.
Для других конструкций, анализ которых может потребоваться, рекомендуется применять принципы, исполь
зованные в этих примерах.
92