ГОСТ Р ИСО 13706—2006
Та
= 160 -(0.0389/1.351 >(5.5/0.2047) (160 - 10).
7W* 4 4 ‘ F.
Вычисленная температура стенок труб намного ниже рекомендуемой температуры 75 JF (50 *F плюс 25 “F как
запас надежности). Следовательно, конструктор должен рассмотреть метод подготовки к зимним условиям, адек-
ватно защищающий данную систему от проблем с температурой застывания.
8
этой ситуации возможными решени
ями могут стать системы С или D. которые следует рассмотреть; однако конструктор решает устранить эту
проблему другим способом, который описан в С.11.2.
С.11.2 Пример расчета минимальной температуры стенок гладких труб (единицы, принятые в США)
С.11.2.1 Общие сведения
Конструктор решает спроектировать аппарат с использованием как сребренных, так и гладких труб. В новой
конструкции трубный пучок имеет верхние ряды оребренных труб и нижние ряды гладких труб. Количество воздуха
температурой 10 °F. требующееся, чтобы получить расчетную выходную температуру технологической среды 160
“F.
такое же. как и в конструкции, описанной в С.11.1.1. Теперь конструктор рассчитывает минимальную темпе ратуру
стенок труб на выходе нижнего ряда гладких труб.
С.11.2.2 Описание аппарата
Аппарат состоит из одной секции, содержащей один трубный пучок шириной 9.5 футов и длиной 30 футов, с
восемью рядами ивосемью проходами. Верхние шесть рядов пучка содержат 273 трубы из утлеродистой стали наруж
ным диаметром Г и толщиной стенки 0.109Г расположенные в виде равностороннего треугольни кас шагом
2
Тру-
бы имеют 10 алюминиевых ребер не один дюйм; высота ребра
5!*,
толщина 0.016*. Кроме того, пучок содержит 166
труб из углеродистой стали в двух нижних рядах. Эти трубы также имеют наружный диаметр 1*и толщину стен ки 0.109* и
расположены в виде равностороннего треугольника с шагом 1 3/fl*.
С.11.2.3 Данные
Данные для нижнего ряда гладких труб:
Аь —
0.2618 фут
2
/фут;
Ak
— 0.2047 фут
2
/фут;
— 0.153 (°Р)(фут
2
)(ч)/БТЕ;
гп - 0.058 (вР)(фут
2
)(м)/БТЕ;
’mi — 0.0004 (аР)(фут
2
)(ч)/БТЕ;
rc
=
r^Af/A’)
♦ rml ■»
(скЛл).
гс -
0.058 (0.2618/0.2047) ♦ 0.0004 ♦ (0.153/1.2).
0.202 ГР)(фут
2
)(ч)/БТЕ;
T e -(V rc) ( V A i) ( r B - / B).
Тщ
= 160-(0.058/0.202) (0.2618/0.2047) <160— 10).
7W» 1 0 5 ‘ F.
Рассчитанная температура стенок труб на выходе нижнего ряда гладких труб много выше 75 C’F. поэтому
замерзания газойля не ожидается. Чтобы удостовериться, чтоорвбренная часть пучка также защищена, конструк
тор решает рассчитать температуру стенок труб на выходе шестого прохода (ряд оребренных труб непосредствен
но над гладкими трубами).
8
результате тепловых расчетов конструктор получает следующие данные:
rls - 0.3356 (*РХФут
2
)(ч)/БТЕ.
гп
- 0.0236 (“F)(фут
2
)(ч)/БТЕ;
rc в rn<V*i> * rm ♦ < W -
гс = 0.0236(5.5/0.2047) ♦ 0.0251 * (0.3356/1.2).
rc
= 0,939 (“Р)(фут
2
)(ч)/БТЕ.
/в — 31.3 °F (температура воздуха, выходящего из участке гладких труб);
Гв — 173.4 *F (температура газойля, выходящего из шестого прохода);
тшяТ % -(г *К H A J A W t- tB).
7W* 173.4 — (0.0236/0.939) (5.5/0,2047) * (173.4 — 31.3).
7w = 77.4 *F(> 75 ®F).
83