ГОСТ РИСО 10137—2016
подход или по меньшей мере приблизительный расчет упругих свойств материалов, как для примера с методом
Релех — Ритца или аппроксимацией Саутвэла-Данкерли.
В.3.2.2.4 Отклик пола на единичные импульсы
Для тех случаев, когда импульсную нагрузку надо принимать во внимание, реакцию системы междуэтажного
перекрытия на единичный импульс можно вычислить с помощью:
a) интеграла Дюамеля.
b
) преобразования Фурье,
c) аппроксимации импульсного отклика.
d) другими численными методами.
В.3.2.2.5 Приближенные методы вычисления при импульсном воздействии
Приближенные методы для вычисления реакции перекрытия на ударные воздействия, вызванные людьми,
состоят из определения эквивалентной модальной массы и приведенной жесткости перекрытия и площади кривой
сила/время (P/Q)для рассматриваемого удара. Такая процедура является достаточно точной.
Для приближенного прогноза вибрационногоотклика междуэтажных перекрытий при ударе предпочтительно
использовать экспериментальные измерения или теорию ударов.
В.3.2.3 Пешеходные переходы
Пешеходные переходы или мосты, используемые главным образом для движения пешеходов, подвергаются
воздействиям от людей, идущих, бегущих или прыгающих, а также воздействиям ветра. Хотя пешеходные перехо ды
часто можно считать аналогами балки, необходимо учитывать возможность возникновения горизонтальных
колебаний. Данные колебания могут зависеть или не эависетьот вертикальной синхронизации.
Амплитуды колебаний от одного человека или группы людей, действующих в унисон, могут быть рассчитаны
исходя из принципов структурной динамики. См. приложение А для примеров силовых функций. Для свободно
опертой балочной конструкции ускорение может быть вычисленометодом, изложенным вобщих чертах в В.3.2.2.3.
Для многопролетной непрерывной конструкции необходимо учитывать изменения жесткости и ее эквивалентную
модальную массу.
Для пешеходных переходов с горизонтальными собственными частотами меньше 1.3 Гц необходимо
учитывать влияние горизонтальных колебаний, вызванных движением пешеходов или бегунов. См. пример 8(12]. В
отсутствие более точных данных можно использовать значения коэффициентов демпфирования для верти
кальных колебаний в таблице В.З.
Т а б л и ц а В.З — Примеры значений демпфирования для вертикальных колебаний пешеходных переходов
Тип надземной части перехода
Коэффициент демпфирования долей
от критического
Сталь с асфальтовым или эпоксидным покрытием поверхности
Многослойная сталь/бетон
Предварительно напряженный или армированный бетон
0.5
0.6
0.8
В.3.3 Распространение колебаний в грунте
В.3.3.1 Общие замечания
Распространение колебаний в грунте является сложным процессом и с практической точки зрения только
некоторые случаи могут быть исследованы с помощью аналитических зависимостей. Поэтому эмпирические
методы, как правило, используются в комбинации с результатами измерений.
В общем случае колебания с амплитудой а. исходящие от источника с амплитудой а0. могут быть представ
лены как произведение коэффициента геометрического ослабления С и коэффициента демпфирования мате
риала О.
а = 8, С О.(В.1)
Функция С зависит от типа волны (волны сдвига, компрессионные волны, поверхностные волны и т. д.) и от
геометрии источника (точечный источник, линейный источник). Коэффициент демпфирования материала может
иметь разные формы частотной и амплитудной зависимости.
Характер распространения волн в гомогенной полусфере в случае, когда источник может считаться стацио
нарным в пространстве, а свойства материала являются независимыми от частоты и амплитуды, оценивается сле
дующими зависимостями:
С =>(гс/г)".(В.2)
D = ехр (-2* $(г - г„)/Х.). (В.З)
где с — коэффициент демпфирования материала среды распространения;
г — расстояние от источника.
/.— длина волны колебаний;
г0 — опорное расстояние от источника.
23