ГОСТ РИСО 10137—2016
Для вычисления динамического отклика и оценки в отношении приемлемых критериев эксплуатационной
надежности полов, обычно встречающихся в зданиях, можно выделить две категории полов.
a) низкочастотные полы с основной собственной частотой (0меньше 8—10 Гц.
b
) высокочастотные полы с f0свыше 10 Гц.
В.3.2.2.2 Реакция пола при передвижении шагом и беге
Колебания пола при передвижении шагом или беге могут быть вычислены, если известен характер измене
ния силы, геометрические размеры и динамические характеристики пола, из решения уравнения движения в виде
интеграласверткиДюамеля. При согласованной ходьбе, беге илимаршировании подмузыкуили подритм барабан
ного боя. или других синхронных перемещениях, надо принимать ао внимание действие более чем одного челове
ка. Для хорошо согласованных движений групп людей общий вибрационный эффект есть сумма отдельных
воздействий, которые дадут верхний предел прогнозируемых уровней колебаний. Для больших групп может быть
применен переходной множитель C<N). как показано в приложении А. Для людей, пересекающих пол. следует рас
смотреть ограниченную длительность возбуждения при оценке отклика на это воздействие. Решение может
быть получено расчетным путем с рассмотрением воздействия, которое принимается непрерывным.
Для несогласованного хождения или бега группы людей можно оценивать силы, действующие на пол так. как
указано в общих чертах в приложении А. с помощью координационного фактора, заданного уравнением (А.З).
В.3.2.2.3 Оценка колебаний пола при согласованных действиях
Ряд людей, идущих, бегущих или подпрыгивающих синхронно часто в сопровождении музыкального ритма,
могутвозбуждать колебания пола до значимых уровней. Для равномерно распределенной нагрузки ускорение итал
в середине пролета балочной конструкции может быть получено по методам, представленным в [11] и (15).
Примеры значений расчетных параметров коэффициентов затуханиядляразных размеров иконструктивных
решений полов приведены в таблице В.2.
При определении амплитуд следует суммировать вклады от разных гармоник возбуждающих сил.
Т а б л и ц а В.2 — Примеры значений демпфирования для основного типа полов в зданиях
ШиринаКоэффициент затухания, долей от критическою
Тип пола
заданных
коэффициентов
демпфирования.
У
Типичная
ширина
Наибольшая
ширина
Значения для
предварительного
расчета полов без
покрытия
Стальной брус/бетонная плита, свободно опертая
9 -1 5
0.6—3.0
0.6—7.4
1.3
Стальной брус/бетонная плита, непрерывная
конструкция из плит между стенами
4—8
1.0—5.0
0.8—8.6
1.5
Полностью многослойные стальные балки с жест
кими упорами в бетонной плите
6—20
1.5—5.0
0.5—8.0
1.8
Предварительно напряженный бетон заводского
изготовления
2—15
0.6—3.0
0.5—6.5
1.3
Армированный бетон, монолит
5—15
1.0—3.0
0.6—5.0
1.5
Полы на деревянных балках
2—9
1.5—4.0
1.0—S.5
2.0
П р и м е ч а н и е — Коэффициенты затухания зависят от типа конструкции, материала, наличия некон
структивных элементов, срока службы, состояния конструкции, амплитуды и частоты вибрации. Для бетонных
сооружений наличие или отсутствие трещин также является определяющим фактором. Для любой формы
конструкции тип соединения и тип используемой опоры играют важную роль а гашении колебаний. Для между
этажных перекрытий присутствие какого-либо отделочного покрытия пола или потолка может увеличивать
гашение колебаний а значительной степени.
Когда критическая точка восприятия вибрации не находится в центре свободно опертого пролета с равно
мерной массой и жесткостью, как указано в выше упомянутых расчетах, предельное ускорение атах может быть
умножено на:
- sin(nx/i)для свободно опертых конструкций.
- [6{x/LJ* -4(xlL)3 * (x/L)4)/3 для балочных консолей, или
- 0.5(1 -cos(2xxVO)для конструкций с заделанными концами,
гдех — расстояние от места, где фиксируются вибрации,до опоры, м:
L — длина пролета, м.
Специальное внимание необходимо уделять прогнозу амплитуд колебаний для полов на гибких опорах или
перекрытий с многопролетными структурными конфигурациями. Рекомендуется использовать полный модальный
22