ГО СТ Р 55600— 2013
Для сферической линзы (рисунок 19)
У"
Для конической линзы (рисунки 7.3, 7.4)
"
у
Nyo = aO.Qv,
’
(7.4)
— нагрузка на единицу длины контактной линии, Н/мм;
(7.5)
V" : 0.418
R
**
=
2sinу
(7.6)
Wyn ~ °(Л
(7.7)
где
т к
— ширина пояска касания, мм, принимается согласно таблице 3.
Т а б л и ц а 3 — Ширина пояска касания для конической линзы
Контактныйдиаметр D|tмм
Ширина пояска касания т к. мм
Контактный диаметр Dt. мм
Ширина пояска касания mt. мм
10— 20
20— 50
1.0
1.3
50— 100
100— 150
2.0
3.0
Для компенсирующей линзы (рисунок 22) нормальное усилие определяется по (7.7). ширина
пояска касания принимается по таблице 4.
Т а б л и ц а 4 — Ширина пояска касания для компенсирующей линзы
Условный внутренний
диаметр, мм
Ширина пояска касания me,
мм
Услооный внутренний
диаметр, мм
Ширина пояска касания шв,
мм
100
125
150
6.5
7.0
9.0
40
50
65
80
4.5
4.5
5.0
6.0
Q3— усилие, учитывающее действие изгибающего момента
Мг
возникающего в трубопроводе
от самокомпенсации температурных и весовых деформаций. Н
(7.8)
Изгибающий момент
Ми,
Н мм, определяемый при расчете трубопровода на самокомпенсацию,
должен быть не более допускаемого момента [MJ, Н •мм:
(7.9)
Если детали фланцевого соединения изготовлены из однородных сталей, имеющих близкие по
значению коэффициенты линейного расширения, то температурная нагрузка 0 4, возникающая от
неравномерного нагрева деталей фланцевого соединения, учитывается при расчетной температуре г
300 °С.
Если детали фланцевого соединения изготовлены из разнородных сталей (углеродистых и аусте
нитных), нагрузка 0 4 учитывается при расчетной температуре > 100 °С.
Температурная нагрузка Q4, Н
—
0 4 = ---------
Хц|t
--------
----(7.Ю)
+Аф t
где А/— разность тепловых удлинений шпилек и соединяемых ими фланцев и линзы, мм,
Д/ = 22/уфаф ♦ V n« n -(7.11)
21