99
где a0 - размерный коэффициент, равный минус 62,46 °C для нижнего и минус 41,43 °С для верхнего пределов;
a1 - безразмерный коэффициент, равный 0,655 для нижнего и 0,723 для верхнего пределов;
aj - эмпирические коэффициенты, характеризующие вклад j-х структурных групп, приведены в табл. 28.
Таблица 28
Вид структурной группы | aj, °С | Вид структурной группы | aj, °С |
| tн | tв |
| tн | tв |
C - C | -0,909 | -1,158 | C - N | -2,14 | 0,096 |
C = C | -2,66 | -4,64 | N - H | 6,53 | 6,152 |
C - H | -0,009 | 0,570 | O - H | 19,75 | 17,80 |
C - O | 0,110 | 1,267 | 
| -4,40 | -1,60 |
C = O | 5,57 | 5,86 |
|
Среднее квадратическое отклонение расчета по формуле (59) составляет 9 °С.
1.3. Если неизвестна температура кипения исследуемого вещества при нормaльном атмосферном давлении, то значение нижнего температурного предела распространения пламени (tн) вычисляют по формуле
, (60)
где tвсп - экспериментальное значение температуры вспышки, °С,
С - константа, равная 2 °С, если для расчета используют значение tвсп в закрытом тигле, и равная 8 °С, если для расчета используют значение tвсп в открытом тигле.
Средняя квадратическая погрешность расчета по формуле (60) не превышает 12 °С.
2. Расчет температурных пределов распространения пламени для смесей жидкостей, представляющих собой растворы.
2.1. Если известна зависимость давления насыщенного пара от температуры для каждого из компонентов смеси, то температурный предел распространения пламени для смеси (tп.см) в °С вычисляют по формуле
, (61)
где k - число компонентов смеси;
γi - коэффициент активности i-го компонента;
xi - мольные доли i-го компонента в жидкой фазе;
; 
; 
,
- константы уравнения Антуана для i-го компонента;
tп i - температурный предел распространения пламени i-го компонента, °С.
Средняя квадратическая погрешность расчета составляет 10 °С для нижнего температурного предела и не превышает 20 °С для верхнего предела.
2.2. Если неизвестна зависимость. давления насыщенного пара от температуры хотя бы для одного компонента смеси, то нижний температурный предел