56
ГОСТР 54865—2011
гии
q
Температуру подачи тепловой энергии в контрольных точках вычисляют по температурному графику отпуска
теплоты и по формуле (57).
Для вычисления температуры подачи тепловой энергии
q
при f =
q
si,out
, температуру отпуска тепловой энер-
H,gen,f
определяют по формуле
Q
H,gen,f
Q
=+×+
(
−
)
ç
÷
qqq
;
,
ç÷
ç÷
=×+−=
q
H,gen,f,des
−q
H,dis,r,des
q
i,des
−q
e
æ q
i,des
−q
e
ö
1
n
H,gen,fi,des
2
q
i,des
−q
e,des
avg i,des
è
q
i,des
−q
e,des
ø
(Г.10)
o
55
o
C
−
45
o
C20
o
C
−
(
−
7
o
C)
oo
æ
20
o
C
−
(
−
7
o
C)
ö
1
12
o
2
20
o
C
−
(
−
8
o
C)
è
20
o
C
−
(
−
8
o
C)
ø
20 C +(50 C20 C)53,9 C
.
П р и м е ч а н и е — Для нижнего диапазона температур наружного воздуха ниже
q
e
= – 8 °С необходимая
температура подачи тепловой энергии превышает рабочую предельную температуру теплового насоса
q
hp,opr
= 55 °С. В этом случае следует использовать энергию резервного нагревателя. Однако в этом случае
резервная энергия уже используется в связи с недостатком теплопроизводительности теплового насоса в этом
диапазоне температур при условии, что требование к температуре может быть удовлетворено.
Г.1.3.3.2 Интерполяция значений теплопроизводительности и КПД (COP) при изменении температурного
режима источника низкопотенциального тепла
Линейную интерполяцию значений теплопроизводительности теплового насоса при изменении температу-
ры источника низкопотенциальной теплоты в соответствии с 5.3.5.1.3 допускается проводить по формуле
f
=
(
q−
0 C) +
f
=
f
H,hp,sngl
(B5/W 35)
_
f
H,hp,sngl
(B0/W 35)
hp,h,sngl
(
q
sc,in,W 35)
5
o
C
−
0
o
C
sc,inH,hp,sngl
(B0/W 35)
o
5 C
o
=
10,3
−
9,0
×
0,5
o
C + 9,0кВт = 9,1 кВт.
(Г.11)
Линейную интерполяцию значений теплопроизводительности теплового насоса при изменении температу-
ры подачи тепловой энергии в систему отопления допускается проводить по формуле
f
=
f
H,hp,sngl
(
q
sc,in/W 45)
_
f
H,hp,sngl
(
q
sc,in/W 35)
hp,h,sngl
(
q
sc,in,
q
sk,out)
45
o
C
−
35
o
C
×
(
q
sk,out
−
0
o
C) +
f
H,hp,sngl
(
q
sc,in/W 35)
=
1C
o
=
8,8 кВт
0
−
9,1 кВт
×
19
o
C + 9,1кВт = 8,5 кВт.
(Г.12)
Г.1.3.3.3 Коррекция по изменениям температурного режима во время испытаний и эксплуатации
Для разных массовых расходов теплоносителя во время проведения испытаний и эксплуатации возникают
разные температурные условия на конденсаторе теплового насоса, поэтому стандартные значения К
ТР
(COP)
необходимо корректировать, включая следующие вычисления, с тем чтобы установить соответствие гидравличес-
ких режимов и температуры во время испытаний и при эксплуатации. Вычисление массового расхода теплоноси-
теля в стандартном номинальном режиме — по [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40.
В [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 устанавливают разность температур 5 K между температурой на
входе в конденсатор и на выходе из конденсатора теплового насоса в стандартной номинальной точке (B0/W45)
для радиаторных систем отопления. Таким образом, массовый поток определяется формулой (10) после пере-
становок для расхода по массе:
c
H hp,sngl
×
f
,
,
(B45
8,7 кВт
m’
standard
=
Dq
standard
0/W
W
)
=
5К
×
4182кДж/кг/К
= 0,42 кг / с.
(Г.13)
Этот массовый расход в стандартной номинальной точке используется для всех контрольных точек, поэто-
му соответствующая разность температур на испытании в контрольных точках определяют по формуле
Dq
==
,
f
H,hp,sngl
(B
−
5/W 45)
7,7 кВт
standard
m’
standard
×
c
W
0,42кг/с
×
4182кДж/кг/К
= 4,4 К.
(Г.14)
Массовый расход теплоносителя через конденсатор теплового насоса во время работы теплового насоса
(при расчетной температуре наружного воздуха
q
e,des
) определяют по формуле (10)