25
при частичной нагрузке. С одной стороны, что может быть отражено в значениях полной нагрузки по ре-
зультатам типовых испытаний, например, в соответствии с [2], ГОСТ 26963, ГОСТ Р МЭК 60335-2-40 для
тепловых насосов с электроприводом, а с другой стороны, значение К
ТР
при частичной нагрузке может
бытьболееэффективным.
Однако при рациональной конструкции ТСТ потери из-за цикличности «включено»/«выключено»
(«ON»/«OFF») могутбытьнебольшими. Этими потерямипренебрегаютврамкахнастоящихвычислений,
еслионинемогутбытьвыраженыколичественноспомощьюимеющихсярезультатовиспытанийприрабо-
тесчастичнойнагрузкой. Стандартнаяпроверкаработысчастичнойнагрузкойтепловыхнасосов сэлект-
роприводом в общих чертах приведена в [13] для разных типов управления компрессором. В [13] также
приведенозначениеК
ТР
(COP)
50 %
, относящеесякоценкеКПД (COP) принагрузке 50 %.
Есливраспоряженииразработчиканетданныхиспытанийсчастичнойнагрузкой, товрасчетприни-
маетсятольковспомогательнаяэнергияврежимерезерва, котораявноситсвойвкладвдеградациюК
ТР
приработесчастичнойнагрузкой.
Такимобразом, есливноситсяпоправканачастичнуюнагрузку, торезервнаявспомогательнаяэнер-
гия, вычисленнаяпо 5.5.10, второйразнедолжнаприниматьсявовнимание.
ПорезультатамработысчастичнойнагрузкойзначениеК
ТР
интерполируюткусловиюсоответствую-
щейчастичнойнагрузкинаконкретномшаге, котороехарактеризуетсяпоказателемнагрузки
b
j
, соответ-
ствующимкоэффициентучастичнойнагрузки, определенномувсоответствиис [22]. Коэффициентрассчи-
тываютпоформуле
j
t
f
×
b =
Q
HW,gen,out,j
hp,j eff,j
,
(13)
где
b
j
— показательнагрузкивинтервале-шаге j;
Q
HW,gen,out,j
— потребностьтепловойэнергиидляподсистемыраспределениявшагеj, Дж;
t
eff
— эффективноешаговоевремявшаге, c;
f
hp,j
— нагревательнаяспособностьтепловогонасосавшагеj, Вт.
Длявыполненияинтерполяциинеобходимозначениечастичнойнагрузкипоменьшеймереводной
контрольнойточке, например, К
ТР
(COP)
50 %
всоответствиис [2]. Тогдаинтерполяцияможетбытьвыполнена
междуК
ТР
наполнойнагрузкеиК
ТР
начастичнойнагрузкевсоответствиис 5.5.5.1.3.
5.5.6.2 Режимбытовогогорячеговодоснабжения
ДляэлектроприводныхтепловыхнасосовпусковыепотеритепловогонасосаучтенывзначенииК
ТР
(COP
1
) всоответствиис [17] благодаряиспытаниюсистемы.
Длятепловыхнасосов сприводомотдвигателявнутреннего сгоранияиабсорбционныхустановок
пусковыепотеридолжныбытьучтенывзависимостиотпримененногоспособапроведенияиспытаний.
5.5.7 Тепловые потери теплогенератора или теплового насоса
5.5.7.1 Тепловыепотериприразличныхрежимах
5.5.7.1.1 Режимотопленияпомещений
Длятепловыхнасосовбезвстроенногонакопительногобака-аккумуляторатепловыепотеричерез
оболочкувокружающуюатмосферуврамкахнастоящего стандартанепринимаютвовнимание, еслинет
данныхиспытаний.
Длятепловыхнасосовсприводомотдвигателявнутреннегосгоранияучитываюттепловыепотери
этогодвигателя, учитываярезультатыиспытанийилиданныепроизводителя. Приотсутствииданных теп-
ловыепотериможнооцениватьспомощьюэффективностидвигателяивозможнойдолирегенерированно-
готепласистемсовместногопроизводстватеплотыиэлектричествавсоответствиис [23], [19], чтобыпере-
распределить тепловые потери по шагам или рабочим режимам. Если требуется, то необходимо оце-
нитьпошаговоевремя (дляпотерьвсостояниирезерва) ипродолжительностьработы (дляэксплуатацион-
ныхпотерь) тепловогонасоса.
Установкавнутриилиснаружинакопительногобакасопряженастепловымипотерямивокружающую
среду, которыерассчитываютсяпозначениютепловыхпотерьбакавсостояниирезервадляшагаj:
Q
=
q
H,st,avg,j
−q
H,st,amb,j
H,st,
l
s,j
Dq
st,sby
×
Q
st,sby
×
1000
×
t
j
24
.
(14)
ГОСТР 54865—2011