ГОСТ Р 55682.3— 2013
c) если корень шва невозможно обработать на станках или отшлифовать до удаления остаточного
зазора, толщину стенки smb штуцера, как показано на рисунке 13.4-5 или 13.4-7. необходимо уменьшить на
величину этого зазора. Крометого, полученные такимобразом значения К„ или KS(., необходимо увеличить
на 60 % (см. рисунок 13.4-ЗЬ);
d) соединения с развальцованной трубой необходимо рассматривать какотверстия без усиления
(smi) = 0 на рисунках 13.4-5 и 13.4-7). Если сварка выполнена швом с уплотнением, то К„ или К1р следует
увеличить на 10%.
Для отношений диаметров djd, > 0,5 и d, > 300 мм или для патрубков с диаметром dlb > 120 мм и при
пределе текучести металла основного корпуса больше 355 Н/мм2 при 20 X . необходимо приваривать от
ветвление только швом с полным проваром, с последующей обязательной механической обработкой или
со шлифовкой корня до устранения остаточного зазора в вершине разделки.
13.4.5.2 Осевые напряжения на поперечных внутренних кромкахотверстия
Для размаха напряжений Да,, вызванного изменениями давления, используют одну частьдопусти
мого размаха окружных напряжений. Коэффициенты концентрации напряжений К„ или К10(см. рисунки
13.4-5 и 13.4-7) относят кэквивалентным напряжениям в средней части стенки. Поэтому осевые напряже
ния на внутренней кромкеотверстия, вызванные давлением р. равны:
„ J
к 0
dmJ^Smsхр -.д л я цилиндрических оболочек!
" Р \ Kifi dm,,4smsxP ... для сферических оболочек [ .(13.4-80)
Все остальные соображения о корректировке коэффициентов концентрации, изложенные в 13.4.5.1,
сохраняют свою силу при расчете осевых напряжений.
13.4.6 Напряжения в штуцерах, вызванные внешними силами и моментами
При изменениях напряжения Дa^F, вызванных действием внешних сил и моментами на штуцер, на
наружной поверхности штуцера возникают напряжения, которые почти не оказывают влияния на состояние
внутренней части отверстия.
13.4.7 Температурные напряжения
Окружные и осевые (главные) напряжения внутри отверстия, вызванные разностями температур по
толщине стенки. Д/следует вычислять по формуле:
(13.4-9)
где ц = 0,3 — коэффициент Пуассона:
К, — можно определить по рисунку 13.4-8 либо вычислить расчетом;
а, — коэффициент линейного расширения и Е, — модуль упругости следует брать из приложения D;
A t —
разность температур на толщине стенки определяют по формуле:
(13.4-10)
где
tm
— интегральное среднее значение температуры на стенке:
f(— температура на внутренней поверхности стенки.
Если температуру увеличить, то разность температур по толщине стенки
A t ,
должна быть меньше
нуля, а при уменьшении температуры Af2должно быть больше нуля. Таким образом, вдополнение к напря
жениям. вызваннымдавлениями издопустимого размаха, возникает размах температурных напряжений.
(13.4-93)
13.4.8 Верхний и нижний проделы для окружных напряжений на внутренней кромке отверстия
Полный допустимый размах окружных напряжений с ограничениями, в соответствии с уравнениями
(13.4-5) и (13.4-7), должен быть больше, чем циклический размах, зависящий только от давления. Разница
вызвана наличием температурных напряжений:
- ниже а^ р тл— для возрастания температуры при низком уровне давления pmtn,
- выше о^ртах — для понижения температуры при высоком уровне давления
ртах.
Максимально допустимое значениедля окружных напряжений на внутренней кромке отверстия:
а)для аустенитных материалов, соприкасающихся с водой или паром, либо для других материалов,
соприкасающихся только с паром:
Gig тал ~ Gtgp mu + Qit Gtgt,(13.4-11а)
78