ГО СТ Р 55682.3— 2013
13.4.3 Защита магнетитового слоя
Для узлов котлов, изготовленных изферритной или мартенситной стали, которые постоянно или время
от времени бывают заполнены водой или смесью воды и пара при нормальных рабочих условиях, слой из
магнетита на внутренних поверхностях таких узлов должен быть защищен за счет соблюдения следующих
дополнительных ограничений:
S
£ < V + 200Н/мм2
(13.4-5а)
5 о.,р- бООН/мм2
(13.4-56)
П р и м е ч а н и е — Если магметитный слой образуется при рабочем режиме 10. Рс, то внем при этих условиях
не возникает никаких напряжений. Поэтому в этом слое после остановки котла разовьются напряжения сжатия.
13.4.4 Допустимые напряжения на внутренних кромках отверстия
13.4.4.1Допустимые окружные напряжения на продольных внутренних кромках отверстия
Циклические напряжения, величину которых можно получить изуравнения (13.4-3). недолжны выхо
дить издопустимого размаха циклических напряжений 2агл\
{
к"
d„
*
t
s*
J
Доуй 2ом(13.4-ба)
Допустимый размах циклических напряжений 2ег,а. определяемый по приложению В. равен размаху
интенсивностей напряжений, определяемому с помощью теории сдвиговых напряжений. Размах окруж
ных напряжений на продольной внутренней кромкеотверстия при последовательных циклических нагруз
ках. возникающихпри давлениях, изменяющихся вдиапазоне от ртахдо pmin. определяют из соотношения:
“ (Ртах ~ Рт»п)3.4-7а)
Для второго главного напряжения — это диапазон от {-ртах) - (-рдаи).
13.4.4.2Допустимые осевые напряжения на поперечных внутренних кромкахотверстия
Циклические напряжения, величину которых можно получить изуравнения (13.4-3). недолжны выхо
дить издопустимого размаха циклических напряжений 2oVJ
AovS2o,e(13.4-бЬ)
Допустимый размах циклических напряжений 2о,а. определяемый по приложению В. равен размаху
интенсивностей напряжений, определяемому с помощью теории сдвиговых напряжений. Размах окруж
ных напряженийна поперечной внутренней кромке отверстия при последовательных циклических
нагрузках, возникающих при давлениях, изменяющихся вдиапазоне от ртах до pmin, равен:
Доах= 2о,а- ( р ^ - pmJ(13.4-76)
Для второго главного напряжения это— диапазон (-рта, ) - (-pmw).
13.4.5 Окружные напряжения от давления на внутренней кромке отверстия
13.4.5.1 Окружные напряжения на продольных внутренних кромкахотверстия
Для размаха напряжений До^. вызванного изменениями давления, используют одну часть допусти
мого размаха окружных напряжений. Коэффициенты концентрации напряжений К„ или К1р(см. рисунки
13.4-5 и 13.4-7) относят кэквивалентным напряжениям в средней части стенки. Поэтому окружные напря
жения на внутренней кромкеотверстия, вызванные давлением р равны:
К
d
12
s
хр — .для цилиндрических оболочек]
14
t хр — для сферических оболочек.(13.4-8а)
Если коэффициенты концентрации напряжений К,-, илине могут быть определены ни измерением,
ни расчетами, их значение следует определять по рисунку 13.4-5 — для цилиндрических узлов или по
рисунку 13.4-7— для сферических узлов. На рисунке 13.4-5даны значения КЛ для приваренных штуцеров,
какэто показано на рисунке 13.4-3, где корень сварного швадолжен быть выполнен по технологии дуговой
сварки вольфрамом в среде инертного газа (ДВИ), либо корень сварного шва должен быть обработан
на станке или отшлифован до удаления остаточного зазора.
В случае отклонений коэффициент концентрации напряжений следует скорректировать следующим
образом:
a) К„ может быть уменьшен на 10 %, если штуцер сквозной и приварен сварным швом с полным
проплавлением основного материала, какпоказано на рисунке 13.4-1, или штуцер ковано-штампованный,
какпоказано на рисунке 13.4-4. в любом случае узел не имеет остаточного зазора;
b) КЛ или К1р необходимо увеличить на 10 % для штампованных основных корпусов со штуцерами,
которые приварены кфланцам, какпоказано на рисунке 13.4-4. корень сварного шва должен бытьобрабо
тан на станке или отшлифован до удаления остаточного зазора;
77