ГОСТ Р 51524—2012
В.1.2 Вычисление
В.1.2.1 Общая оценка
При действительных предположениях, указанных выше, глубина выреза в точке подключения Оге. %,
равна
DPC =100 sin a |ZC!(ZC*■Za)\ = 100sin a (Z^Z,).(B.5)
где Z, — общее линейное сопротивление (Z. = Zc + Zd);
Zc — развязывающее реактивное сопротивление между точкой подключения и зажимами преобразователя
(если они входят или не входят в ПМП);
Zc— полное сопротивление питающей электрической сети в точке подключения.
Возможности управления амплитудой преобразователя (например, в случае грехфазного мостового пре
образователя) часто выражаются значением sin а.
Глубина выреза варьируется от 100 % на зажимах преобразователя до 0 % на нулевом полном сопротив
лении источника.
Добавление развязывающего реактивного сопротивления Z,, между точкой подключения ОМП снижает
глубину выреза, ноев ширину вточке подключения повышает, так что площадь выреза ctpc (% ■градусы) остается
постоянной:
аРС= 8000 (Zc•t,JUL).(В.6)
В простых случаях, где применяются вышеупомянутыедопущения, эти уравнения могут использоваться для
определения необходимого развязывающего реактивного сопротивления. Учитывая предельную глубину выре за
(см. таблицу В.1) и возможности управления амплитудой преобразователя, глубина выреза в точке подключе ния
равна
Zcl{Zc*Zd).(В.7)
Значение Zc. определяемое пользователем, позволяет монтажнику вычислить значение Zd, из которого
можно вычесть внутреннее развязывающее реактивное сопротивление (при наличии). Оставшееся значение и
является значением реактивного сопротивления, которое нужно применить для правильной развязки.
Пр и м е ч а н и е — В вышеприведенных расчетах не учитываются короткие одиночные импульсы в начале
и в конце коммутационного выреза.
В.1.2.2 Практические правила
Приведенный в В.1.2.1 расчет устанавливает практическое правило для снижения электромагнитной эмис
сии с помощью применения реактивного сопротивления Zd.
Основные соотношения в предположении, что полное сопротивление электрической сети является чисто
реактивным, будут следующими;
zc=Lcах(В-8)
Zt =Zc+Z j(В-9)
аРС. %= 100 sin a (Zc/Z,):(В.10)
tip
C.
% •градусы = 8000 (Zc•/и /
U
L).
(В.11)
Для параллельно включенных преобразователей, подсоединенных к одной и той же линии, см. [5].
Следует учитывать, что соответствие критерию эмиссии коммутационных вырезов не означает автомати
ческого обеспечения соответствия критерию эмиссии гармонических составляющих. Аналожчно соответствие
критерию эмиссии гармоник автоматически не обеспечивает соответствия критерию эмиссии коммутационных
вырезов.
Аспект устойчивости к электромагнитным помехам не охватывается полностью критерием эмиссии гармо
нических искажений. В действительности, так как критерий эмиссии гармоник не подразумевает установления
каких-либо фазовых соотношений между различными гармониками, он не исключает наличия частной формы
напряжения на зажимах СЗП. Так как частная форма напряжения коммутационных вырезов (dvldl. возможное
прохождение через ноль) влияет на работу демпфирующих устройств или может повлиять также на электронное
управление, конкретный критерий устойчивости к электромагнитным помехам установлен в [6] и [7] и определен
также в 4.1.1 (6) и [7] в качестве электрических рабочих условий.
В.1.3 Рекомендации в отношении коммутационных вырезов
В.1.3.1 Электромагнитная эмиссия
Рекомендации ниже к силовым преобразователям, конструкция которых такова, что коммутационные
вырезы заведомо исключены или имеют пренебрежимо малую амплитуду, не применяют.
П р и м е ч а н и е — Например, непрямые преобразователи источников напряжения инвертерного типа
с активными фронтами и окончаниями импульсов, оборудованные развязывающим фильтром, сконструирован-
46