ГОСТ Р МЭК 61869-2—2015
Т ран сф орм аторы тока кл асса ТРХ перед и зм ерен и ем характеристики намагничиваниия необходимо р азм аг
нитить (и з-за вы сокого коэф ф ициента остаточной магнитной индукции). Т ран сф орм аторы тока кл асса TPY имеют
небольш ой остаточны й поток, и им мож но пренебречь. Разм агничивание требует дополнительны х сред ств, при по
мощ и которы х сердечник долж ен бы ть подвергнут м едленно ум еньш аю щ им ся циклам гистерези са, начинаю щ имся с
насы щ ения.
Д ля снятия характеристики намагничивания мож ет бы ть применен лю бой из ниж еперечисленны х трех м ето
д о в (м етод перем енного тока, м етод постоянного тока и м етод разрядки конденсатора).
2В .2 .2 М етод п ер ем ен н о го тока
2В .2.2.1 О пределен и е магнитной индукции
Lm
С инусоидальное напряж ение перем енного тока подаю т к вторичным вы водам и изм еряю т соответствую щ ее
значение тока намагничивания. И спы тание мож ет бы ть п роведено при м еньш ей ч асто те
Г.
д л я того чтобы и збеж ать
недопустимого напряж ения обмотки и вторичны х вы водов. Снижение частоты такж е благоприятно ск азы вается на
уменьш ении диэлектрических потерь и потерь от вихревы х токов. Х арактеристика долж на бы ть п ред ставл ен а в ви д
е кривой насы щ ения.
Н апряж ение возбуж дения долж но бы ть и зм ерен о при пом ощ и прибора, отклик которого пропорционален
средн ем у значению вы прям ленного си гнала, но откалиброванны й при среднеквадратическом значении. Ток во з
буж дения долж ен бы ть и зм ерен при пом ощ и прибора, регистрирую щ его его пиковы е значения.
М аксим альное значение вторичного потока намагничивания v мож ет бы ть рассчи тано по средн е квадратиче
скому значению приложенного напряж ения
U
при частоте Г по следую щ ей ф орм уле:
У ?
U
С оответственно, поток насы щ ени яопределяю т по следую щ ей ф ор м у л е в зави сим ости от напряжения
насы щ ения,
U
я | .соответствую щ его току насы щ ения:
V..,=
42-Uы
2
пГ
П р и м е ч а н и е 201 — 1/мГ следует оценивать как значение напряж ения, при котором кривая является
практически горизонтальной. Влияние неопределенности в определениин а
Lm
практически незначительно.
Кривая намагничивания п редставляет собой необходи м ое соотнош ение меж ду амплитудны м значением
тока возбуж дения и максимальных» значением вторичного потока намагничивания у. М агнитная индукция
Lm
опре
д ел ен а как умеренны й наклон этой кривой меж ду 20 и 70 % потока насы щ ения y sa<. Е е рассчиты ваю т по ф
орм уле:
g s -ti-y g
где /
jo
— м акси м альн ое зн ачение тока намагничивания при 20 %
UBgf;
’?0
— м акси м альн ое значение тока намагничивания при 70 %
П р и м е ч а н и е 2 0 2 — Эти ф орм улы немного отличаю тся от ф орм улы , представленной в МЭК 60044-6 (В.4)
всл едстви е улучш енного оп ределени я насы щ ения.
2В .2 .2 .2 О пределен и е погреш ности косвенны м методом
И спользую т испы тательную схем у 2В .2.2.1.
Н апряж ение долж но бы ть увеличено д о напряж ения, равного
Еа1,
представленного по ф орм уле:
Н е
соответствую щ и й ток возбуж дения
1а1
не долж ен п ревы ш ать следую щ ие пределы :
для к л ассов Т РХ и TPY — /д, S ^ 2 /t,
-Kttt
- е ;
для к л асса T P Z —
lm* 4 2 -lm К
w -|
-1 +ск
j.
П р и м е ч а н и е — Д ля тран сф орм аторов тока к л асса TPZ точность оп редел ен а только д л я составляю щ ей
перем енного тока. В то ж е вр ем я при определении допустимого значенияво вр ем я косвенны х испытаний также
необходим о учиты вать составляю щ ую постоянного тока возбуж дения. В вы ш еупомянутом уравнении постоянная
составл яю щ ая тока п ред ставл ен а как
(Kld
- 1).
2В .2 .2 .3 О пределен и е коэф ф ициента остаточной магнитной индукции
Кг<
При определении коэф ф и ц и ен та остаточной магнитной индукции
KR
м етодом перем енного тока предельн ое
напряж ение возбуж дения необходимо интегрировать и соп оставлять с соответствую щ им током что отобрази т
40