8.3.1.2 Бойлер
Для бойлера справедливо:
ГОСТ Р 55682.15—2013
0 N%ta=m (h2-h ,),(8.3-7)
■
где Q
n
s(a — стационарное полезное тепло;
0
? — массовый поток горячей воды;
Л, — энтальпия при средней температуре на входе
h2 — энтальпия при средней температуре на выходе t2.
Если во время приемочного испытания на бойлере меняется средняя температура воды, то наря
ду со стационарным полезным теплом нужно учитывать и нестационарную составляющую. Она равна:
4 * - 4 » * . О ♦ ’ ) - $ « * * *(8.3-8)
при
vb
1.15
(8.3-9)
V <2-*1 т
где kN — поправочный коэффициент для нестационарной составляющей полезного тепла.
Другие символы см. в 6.6 4.2.
Для систем с теплоносителем аналогичным образом справедливо:
QN=m(h2
-/>,),(8.3-Ю )
где т — массовый поток теплоносителя;
Л, — энтальпия на входе;
Ь2— энтальпия на выходе.
8.3.2 Подводимые тепловые потоки
8.3.2.1 Общие положения
Определения и уравнения в 8.3.2—8.3.4 действительны для приемочных испытаний, при которых
в парогенераторе сжигается только один вид топлива. В случае прямого определения кпд должен быть
измерен этот поток топлива. При косвенном определении кпд от этого измерения можно отказаться,
но тогда нужно различать подводимые тепловые потоки, которые пропорциональны массовому потоку
сжигаемого топлива, и такие подводимые тепловые потоки, которые непропорциональны ему.
Если проводятся приемочные испытания, при которых одновременно сжигаются два или несколь
ко видов топлива (комбинированная топочная система), то нужно принимать во внимание определения
в 8.3.6.
8.3.2.2 Тепловые потоки, подводимые пропорционально сжигаемому топливу
К тепловым потокам, подводимым пропорционально сжигаемому топливу, относится теплота сго
рания топлива (теплота, генерируемая химически), теплота в распыливаемом паре и воздухе и теплота в
воздухе для сжигания. Это задается уравнением (8.3-11).
®(W)2F =KW(*} +
h F
)
1
(1" U +
P
a
S*(N)AS
+(8.3-11N)
ь
- Щ H[Nm
M
®(G)Zf =K^(G) +
hp)I
(1 -
1ц) *
as
*(G)AS+ ^(G)>J(8.3-11G)
*
® (G )Z f ■H(G )lot •
23