ГОСТ Р МЭК 60287-1-1—2009
2.4Коэффициент потерь для брони, усиливающего покрытия и стальных труб (только для
кабелей на переменноо напряжение промышленной частоты)
Формулы (60)—(69) выражают потери мощности в металлической броне, усиливающем покрытии
или стальных трубах через увеличение потерьво всех жилах.
Соответствующие значения удельного электрического сопротивления и температурных коэффи
циентов материалов, используемых для брони и усиливающего покрытия, приведены в таблице 1.
В формулах (55). (63)—(65) используется значение сопротивления брони при максимальной
рабочей температуре. Максимальную рабочую температуру брони 0аг. °С. определяют по формуле
0*, = 0С- Ш 2* + 0-5 Wd)T, + [/2/?{1 ♦ X,) + Wd\nT2).(S3)
Поскольку температура брони является функцией тока /. при расчете используется метод после
довательных приближений.
Сопротивлениеброни при максимальной рабочей температуре /?а. Ом/м, определяют поформуле
«и = « д о П + «2о(Оа,-2 0 )).(54)
где RA
o
— сопротивление брони при 20 5С. Ом/м.
Если используется параллельно эквивалентное сопротивление оболочки и брони, можно допус
тить, что оба элемента имеют рабочую температуру брони, и использовать усредненное значение для
температурного коэффициента этих материалов.
2.4.1 Немагнитные броня или усиливающее покрытие
Обычно потери в усиливающем покрытии рассчитываются совместно с потерями в оболочке.
Применяются формулы, приведенные в 2.3. но сопротивление одиночной оболочки Rs заменяется
параллельной комбинацией сопротивления оболочки и усиливающего покрытия. Среднеквадратичное
значение диаметра оболочки и усиливающего покрытия заменяет средний диаметр оболочки d
(см. 2.3.11). Это относится к одножильным, двухжильным и многожильным кабелям.
Значение сопротивления усиливающего покрытия зависит от шага наложения лент следующим
образом:
a) если ленты наложены с очень большим шагом (продольное наложение лент), в расчет прини
мается сопротивление цилиндра, имеющего ту же массу материала на единицу длины кабеля и тот же
внутренний диаметр, что и наложенные ленты;
b
) если ленты наложены приблизительно под углом 54° к оси кабеля, сопротивление в два раза
выше значения, определенного в соответствии с перечислением а);
c) если ленты наложены с очень малым шагом (поперечно наложенные ленты), сопротивление
можно считать бесконечным, т. е. потери могут не учитываться;
d) если ленты наложены в два или более слоя с очень малым шагом и ленты примыкают друг к
другу, сопротивление в два раза выше значения, определенного в соответствии с перечислением а).
Эти положения относятся также к изолированным жилам кабелей в трубопроводах, которые рас
сматриваются в 2.3.11.
2.4.2 Стальная броня или усиливающее покрытие
2.4.2.1Одножильные кабели со свинцовой оболочкой и стальной проволочной броней, соеди
ненной с оболочкой на обоих концах
Приведенный метод не учитывает возможное влияние окружающей среды, которое может быть
достаточно существенным, в частности, для кабелей, проложенных под водой. Этот метод следует
применять для линий с большим расстоянием между кабелями (т. е. 10 м или более). Он позволяет
определить значения общих потерь в оболочке и броне, которые обычно выше фактических для того,
чтобы номинальные токовые нагрузки были рассчитаны с запасом. Следует отметить, что наиболее
нагретый отрезок кабельной трассы может находиться на берегу, где как потери, так и взаимный нагрев
могут быть высоки.
Если влиянием окружающей среды можно пренебречь, например, при прокладке кабелей на воз
духе, этот метод можно использовать для любого расстояния между кабелями.
Расчет потерь мощности в свинцовой оболочке и стальной проволочной броне одножильных
кабелей при соединении оболочки и брони на обоих концах проводится следующим образом:
а)Эквивалентное сопротивление параллельных оболочки и брони Re, Ом/м. определяется по
формуле
18