С. 20 ГОСТ 25645.115—84
CXa{«)=2RXa /FMP«S=
,
|
(Р^со.в+Р. sine)dFkIFv,(2)
к
2
*=i
где R x
а
— проекция суммарной аэродинамической силы на ось ха (cos (х а,
V)= \).
При определении в момент времени t коэффициента аэродинамического соп
ротивления Сх(a(t)) неориентированных ИСЗ (вращающихся относительно не-
а
-*
которой оси спутника)в силу малости угловой скорости w вторую составляю
щую скорости v не учитывают. При этом дляопределенияС хъ интервале
времени от t до t+ T ,ipусредняют по времени значения коэффициентов сопро
тивления:
Т
ё * а - - Т —
1 ДР
о
Сcxa i m ) dt,(3)
где Т
д р
— период обращения ИСЗ.
Погрешность при определении коэффициентов аэродинамического сопротив
ления ИСЗ по приведенной методике в общем случае не более 30 %. Для ИСЗ,
близких по форме к сферической, погрешность в определении С хоценивают
меньше 7 %.
ПРИЛОЖЕНИЕ 3
Справочное
ИСПОЛЬЗОВАНИЕ МОДЕЛИ ПЛОТНОСТИ ВЕРХНЕЙ
АТМОСФЕРЫ ДЛЯ БАЛЛИСТИЧЕСКОГО ОБЕСПЕЧЕНИЯ
ПОЛЕТОВ ИСЗ
При баллистическом обеспечении полетов ИСЗ с целью повышения точности
определения и прогнозирования орбит ИСЗ рекомендуют рассчитывать плотность
с учетом текущих и прогнозируемых индексов F и /Ср , а также суточного и по
лугодового эффектов.
Обеспечение данными об индексах солнечной и геомагнитной активностей
F и Кр возложено в настоящее время па Службу Солнца Кроме того, данные
об этих индексах публикуют в специальной литературе При использовании этих
данных следует учесть запаздывание изменения плотности атмосферы по отно
шению к временам соответствующих солнечной и геомагнитной активностей Для
солнечной активности это запаздывание — 1,7 сут, а для геомагнитной — 0,6
сут.
При отсутствии текущих данных об индексах солнечной активности плот
ность атмосферы рекомендуют рассчитывать с использованием прогнозируемых
значений этих индексов или осредненных данных за предшествующий период.
В последнем случае в качестве F принимают среднее значение F10 у за предшест-