ГОСТ Р 70311—2022
б) Методы горизонтальных сил (метод Маслова — Берера и метод Г.М. Шахунянца) применимы для любых
расчетных моделей А.1, а), б) и в), при поверхностях скольжения произвольной формы, которая может включать
плоскости с различными углами наклона и участки круглоцилиндрических поверхностей, а также для простран
ственных задач, в которых учитывают конструктивные особенности конусов насыпей подходов (наличие откосов
с трех сторон тела обрушения). Предполагаемые отсеки обрушения разделяют вертикальными сечениями таким
образом, чтобы их границы соответствовали местам перелома поверхностей скольжения и в пределах каждого от
сека у поверхности скольжения сохранялись постоянные характеристики грунта.
Для обеспечения устойчивости откоса необходимо выполнение неравенства
П=
(А.2)
где: п — коэффициент запаса устойчивости;
1т
— сумма частей распора (давления на стенку соседнего блока) для всех расчетных отсеков, восприни
маемая силами взаимодействия частиц грунта на поверхности скольжения и удерживающими силами
от воздействия армирующих элементов, пересекаемых поверхностью скольжения (при наличии);
1н
— сумма частей распора (давления на стенку соседнего блока) в предположении отсутствия в грунте
между блоками трения и сцепления, вычисляемая от касательных к поверхности скольжения состав
ляющих нагрузок по А.7, а), б) и г), а также нагрузок А.7, в) и д), при их наличии;
ук — минимально допустимое значение коэффициента запаса устойчивости согласно 4.3.
А.13 Расчет пространственных задач, как правило, приводит к увеличению коэффициента запаса устойчиво
сти, так как перераспределение внешних нагрузок на призме обрушения (например, временной подвижной нагруз
ки на сопряжении) происходит по более широкой поверхности. Вследствие этого в запас допускается проводить
расчет по плоской схеме с условной шириной отсека (перпендикулярно к направлению сдвигающих сил), равной
ширине расчетного транспортного средства, находящегося на сопряжении (АК или НК) согласно ГОСТ 33390—2015
(рисунок 1) с учетом ширины колеса.
А.14 При отсутствии данных непосредственных испытаний песчаных грунтов в карьере допускается прини
мать нормативный угол внутреннего трения срп, в градусах, и модуль деформации грунта Е, МПа, для грунта в при
родном сложении по указаниям СП 22.13330.2016 (приложение А) в зависимости от вида грунта и коэффициента
пористости
е.
Коэффициент пористости грунта в карьере определяют по формуле
+(А.З)
Р
где ps = 2,66 г/см3 —
плотность твердых частиц песчаного грунта;
р —
фактическая плотность грунта в карьере, г/см3.
При обеспечении коэффициента уплотнения в теле конуса не ниже 0,98 и отсутствии данных непосредствен
ных испытаний переход от физико-механических характеристик грунта в природном сложении к характеристикам
отсыпанного и уплотненного грунта в теле конуса выполняют следующим образом: нормативный угол внутреннего
трения фр для уплотненного насыпного грунта принимают равным= 0,9фп, расчетный угол внутреннего трения
для уплотненного насыпного грунта ф, =фД/1,1; нормативный удельный вес
у’п
для уплотненного насыпного
грунта
= 0,95уп, расчетный удельный вес для уплотненного насыпного грунта у/ = уД •
\f,
где коэффициент надежности
Yfпринимают равным 1,1 или 0,9 в зависимости от того, какое значение приводит к наихудшему результату выпол
няемого расчета.
А.15 При отсутствии документа о качестве согласно 7.4 и достоверных данных инженерно-геологических
изысканий по дренирующим грунтам конусов допускается в расчетах общей устойчивости конусов принимать
Yn = 17,7 кН/м3, сп = 0, фп = 35° при обеспечении следующих требований к грунтам засыпки (дополнительно к тре
бованиям 7.1):
- песок для строительных работ по ГОСТ 8736 или ГОСТ 32824;
- применяют кварцевые пески четвертичных отложений: гравелистые и крупные с коэффициентом пористо
сти в карьере не более 0,6 и средней крупности с коэффициентом пористости в карьере не более 0,5, либо песча
ный намывной грунт средней крупности, возрастом не менее четырех лет, с коэффициентом пористости не более
0,45;
- насыпная плотность грунта — не более 1,83 г/см3.
10