ГОСТ Р 56738—2015
П ри м е ча н и я
1 Вышеприведенная формула получена в допущении о том. что Z
qc
« Z
qt
+ 3ZN и 2^л = 0.
2 Данноедополнение к МЭК 60076-3:2013 введено с целью учета особенностей российской национальной
стандартизации и практики в части схем и групп соединения обмоток трехфазных трансформаторов классов
напряжения 110 кВ и выше.
Г.З Минимальный уровень изоляции
Г.3.1 Минимальное значение приложенного переменного напряжения
Минимальный уровень приложенного кратковременного переменного напряжения нейтрали должен быть
выбран в соответствии с 7.2.2. исходя из того, что он должен быть не ниже напряжения UHкпч, определяемого по
формуле:
Цч кпч =
Г.3.2 Минимальное значение напряжения полного грозового импульса
Уровень испытательного напряжения полного грозового импульса должен быть выбран так. чтобы обеспе
чить запас над рабочим уровнем защитного устройства, который должен быть выбран так. чтобы защитное устрой
ство не срабатывало при коротких замыканиях в системе. Наибольший асимметричный пик напряжения в этих
условиях определяется как
Мм та к = <Л,кп ч К .,Л 2 .
где /С, — коэффициент асимметрии напряжения.
В случае чисто активного Zwкоэффициент Kvсоответствует ударному коэффициенту Куд, установленному в
ГОСТ Р 52719. Для индуктивного ZN коэффициент Кv будет ниже из-за меньшего влияния апериодической состав
ляющей тока. Коэффициент Kv может быть принят равным 2 для наихудшего случая — трансформатора с очень
большим отношением X.’R и небольшого активного ZN, но на практике будет менее 2. В случае чисто индуктивного ZN
коэффициент /С,, может быть принят равным 1.05, что соответствует наихудшему случаю с трансформатором,
имеющим отношение Xi’R около 7. Рекомендуется рассчитывать UNmах с использованием модели системы.
Г.4 Пример
q
Трансформатор со схемой соединения обмоток Y
h
/D-11
с
номинальным напряжением обмотки высшего на
пряжения (ВН) 158 кВ (L/„ р = 172 кВ), номинальной мощностью 100 MBA. сопротивлением прямой последователь
ности 12 % при 100 MBA и сопротивлением нулевой последовательности 10.8 % и нейтралью обмотки ВН. зазем
ленной через реактор с сопротивлением 39 Ом. для случая бесконечной мощности короткого замыкания сети будет
иметь следующий ток в нейтрали обмотки ВН при однофазном замыкании на землю в сети ВН. характеризующейся
отношением Z .: ’Z 1c= 3:
I-З ЕZ
qc
. 3 172000/^33_ 1?СЛЛ
“
Z0 t +3ZW Z1c
+Z2c +Z
qc
25.95-3-39 1
+
1-3
что дает напряжение на нейтрали
*Лчкпч =/«.aZ)<=1250 -39 = 48.8 кВ.
таким образом, минимальное значение приложенного кратковременного переменного напряжения нейтрали из
таблицы 2 (таблицы 5.1 ГОСТ Р 55195—2012) составляет 50 кВ.
Принимая /С, = 1.05 для индуктивного сопротивления в нейтрали, наибольшее напряжение на нейтрали при
коротком замыкании в сети будет равно:
та* =48.8 t0 5 -j2 = 72.4 кВ.
Поскольку защитное устройство не должно срабатывать при амплитудном напряжении 72.4 кВ. его наиболь
ший уровень длительно допустимого переменного напряжения должен быть не менее 72.4 1^2 = 51.2 кВ. Подхо
дящий ограничитель перенапряжений для этого напряжения (при условии его допустимости в течение 10 с)
имеет остающееся напряжение 130 кВ при импульсе тока 10 кА. С учетом некоторого запаса уровень
испытательного напряжения полного грозового импульса для нейтрали может быть принят равным 150 кВ.
Испытательному напряжению полного грозового импульса 150 кВ соответствуют UfT[ = 24 кВ. L/Hp = 26.5 кВ
и кратковременное (одноминутное) переменное напряжение 60 кВ. и эти значения следует указать для нейтрали.
П р и м е ч а н и е — Вданном примере устранена неточность в расчете тока короткого замыкания в нейтра
ли. которая имеет место в оригинальном тексте МЭК 60076-3:2013 в связи с применением формулы, справедливой
для трансформатора со схемой и группой соединения обмоток Y
k
/Y
h
-0. для расчета тока в нейтрали
трансфор матора со схемой и группой соединения обмоток Y
h
/D-11. Также уточнены значения отдельных величин
с учетом российской национальной стандартизации и практики. Оригинальный текст МЭК 60076-3:2013 — см.
ДБ.18 (при ложение ДБ).
44