ГО СТ Р 56353— 2015
зависимости
е
=f(N). PPR=f(N) (см. приложение Д). Последующий анализ заключается в определении
способом интерполяции минимального значения ~.а, достаточного для достижения критической
деформации грунта.
6.6.5 При определении деформации виброползучести
е
„
по
результатам испытания строят
зависимость осевых деформаций от времени нагружения
c=f
(In
t)
(см. приложение Д). На график
выносят значения максимальных осевых деформаций не менее чем для каждого десятого цикла
нагружения. Полученную выборку значений деформации затем анализируют на предмет определения
функции вида t:d=a-In(t)+b. где а и Ь - эмпирические параметры, наилучшим образом описывающей
полученный тренд, по которой может быть рассчитано прогнозное значение дополнительной
относительной деформации виброползучести для слоя грунта известной мощности при заданном
периоде эксплуатации сооружения. При убедительном обосновании допускается использование
другихаппроксимирующихфункций.Полученноезначениеотносительнойдеформации
виброползучести следует использовать для расчета длительных осадок основания от совместного
действия статических и динамических нагрузок в соответствии с СП 22.13330.2011 (пункт 6.13.4). Это
значение следует также использовать для расчета уменьшенного значения модуля деформации
грунта с учетом проявления виброползучести.
6.6.6 Уменьшенное значение модуля деформации Ета следует определять по формуле
6 * »& (1 + (fi^P o ,)),(6.5)
где Е - модуль деформации. МПа. определяемый в соответствии с ГО СТ 12248;
Р =0,8 — безразмерный коэффициент в соответствии с формулой (5.16) СП 22.13330.2011.
Величину Erf определяют при испытании в опыте в условиях действия статического
вертикального напряжения о7, соответствующего глубине, для которой прогнозируется длительная
деформация от совместного действия статических и динамических нагрузок.
При проведении испытаний no 6.4.3.2 уменьшенное значение модуля деформации грунта
следует определять, как указано в приложении Д.
6.6.7 Динамический модуль деформации определяют, как указано в приложении Д, на основе
зависимости сУ, от относительной осевой деформации , с которой снимаются соответствующие
приращения напряжений и деформаций для расчета Еа и/или Е*а. Если иное не задано программой
работ, значение Ed следует рассчитывать в диапазоне относительных осевых деформаций от 0 до
10 5
6.6.8 В случае
расчет последующей
зафиксированного факта разжижения песчаного грунта следует провести
осадки поверхности массива (приложение Е) и оценить возможность
латерального растекания грунтов при разжижении (приложение Ж).
6.6.9Для количественной характеристики динамической устойчивости грунтов по результатам
динамических трехосных испытаний также могут быть использованы энергетические критерии.
Удельную рассеянную энергию AW, кДж/м3, рассчитывают на момент достижения определенной
осевой деформации грунта в условиях динамического трехосного сжатия по формуле
* I
Л ^ = Е 0,5(0*,♦a,)(s*,-s,)t(6.6)
Г-1
где о - приращение девиатора напряжений (с^-о’зИст ,-a 3) относительно начального уровня;
е
- относительная осевая деформация;
п - число зарегистрированных г-х значений.
При оценке удельной рассеянной энергии д W на уровне 5 %-ной осевой деформации степень
устойчивости грунта может быть определена в соответствии с приложением И.
7Метод малоамплитудных динамических испытаний в резонансной
колонке
7.1 Сущность метода
7.1.1Испытание песчаных, глинистых, оргаиоминеральных и органических грунтов методом
малоамплитудных динамических испытаний в резонансной колонке проводят для определения Vs. G и
D грунта в диапазоне деформаций сдвига порядка 10 6-10 \ а также для изучения изменения этих
показателей в диапазоне малых сдвиговых деформаций (не более 0,001) в целях расчета колебаний
сооружений и сейсмического микрорайонирования территории.
7.1.2 Эти характеристики определяют по результатам испытаний образцов грунта в
резонансных колонках - камерах трехосного сжатия, дающих возможность бокового расширения
10