ГОСТ Р 55260.1.2—2012
А — площадь проекции на поверхность сдвига подошвы сооружения, а пределах которой учитывается
сцепление;
Rg — горизонтальная составляющая силы сопротивления свай, анкеров и т. д.;
F — расчетное значение сдвигающей силы;
Thltl, Tlw
— суммы горизонтальных составляющих расчетных значений активных сил. действующих соответ
ственно со стороны верховой и низовой граней сооружения, кроме активного давления грунта.
А.2.5 В случае, если расчетная сдвигающая сила F приложена с эксцентриситетом а плоскости подошвы
eF г 0.05-JIF. расчет устойчивости сооружений производится по схеме плоского сдвига с поворотом в плане (/ и
Ь — размеры сторон прямоугольной подошвы сооружения). При однородном основании и равномерном распреде
лении нормальных напряжений эксцентриситет eFрасчетной сдвигающей силы F определяется относительно цен
тра тяжести подошвы сооружения. При неоднородном основании или неравномерном распределении напряжений
эксцентриситет eF необходимо опредепять относительно центра тяжести эпюры распределенных по подошве
сооружения предельных касательных напряжений.
Силу предельногосопротивления при плоском сдвиге споворотом впланеRpll - а/^следует определять по
методикам, апробированным практикой проектирования.
А.2.6 Расчеты устойчивости сооружений по схеме смешанного сдвига следует производитьдля сооружений,
несущих вертикальную и горизонтальную нагрузки и расположенных на однородных основаниях, во всех случаях,
если не соблюдаются условия, приведенные а А.2.2 . При этом сопротивление основания сдвигу Rcom следует при
нимать равным сумме сопротивлений на участках плоского сдвига и сдвига с выпором.
Ширина участкасдвигасвыпором зависитот Р(Ъ’), ат(ст^,).у.. N0и(согласноА.2.2настоящего приложения).
Здесь оЛу — среднее нормальное напряжение в подошве сооружения, при котором происходит разрушение основа
ния отодной вертикальной нагрузки, и участокплоскогосдвига отсутствует; oftVn предельное касательное напряже
ние на участке сдвига с выпором определяют методами теории предельного равновесия.
При смешанном сдвиге с поворотом в плане предельную сдвигающую силу принимают равнойгде П|
определяют в соответствии с А.2.5.
А.2.7 Расчет устойчивости сооружений по схеме глубинного сдвига следует производить:
- для всех типов сооружений, несущих только вертикальную нагрузку;
- при несоблюдении условий А.2.2 — для сооружений, несущих вертикальную и горизонтальную нагрузки,
расположенных на неоднородных основаниях.
А.2.8 Расчеты устойчивости сооружений на однородных основаниях по схеме глубинногосдвига допускает
ся производить методами теории предельного равновесия, а на неоднородных основаниях — методами, опериру
ющими расчлененной на элементы призмой обрушения, сдвигаемой по ломаным или круглоцилиндрическим
поверхностям сдвига.
А.2.9 Устойчивость сооружений I класса рекомендуется оценивать также с помощью численного моделиро
вания разрушения основания. Напряженно-деформированное состояние (НДС) системы сооружение — основа
ние при таком моделировании следует определять по нелинейным моделям грунта, дающим статически
допустимые (удовлетворяющие предельным условиям и уравнениям равновесия) поля напряжений. Параметры
нелинейных моделей грунта назначаются по нормативным значениям деформационных и расчетным значениям
прочностных характеристик грунтов основания.
Для численного моделирования разрушения при расчете НДС системы пропорционально увеличивают
действующие на сооружение нагрузки или уменьшают значения прочностных характеристик грунта
ф
и С до
наступления состояния предельного равновесия. О наступлении разрушения при таких расчетах следует судить по
моменту резкого роста расчетных смещений или отсутствию сходимости итерационного процесса. Достигну тый
к моменту разрушения коэффициент перегрузки принимается в качестве коэффициента устойчивости.
А.2.10 При расчете устойчивости сооружений на основаниях, сложенных пылевато-глинистыми грунтами
со степенью влажности Sf > 0.85, и коэффициента степени консолидации с° < 4. следует учитывать нестабилизи-
рованное состояние грунта основания одним из двух приведенных ниже способов:
- принимая характеристики прочности tg <р> у и с. соответствующие степени консолидации грунта основа
ния к расчетному моменту (т. е. полным напряжениям) или su > 1. и не учитывая при этом в расчетах наличие
избыточного порового давления, обусловленного консолидацией грунта;
- учитывая по поверхности сдвига действие избыточного порового давления, возникающего при консолида
ции грунта (определяемое экспериментальным или расчетным путем), и принимая характеристики прочности tg
ф
и с. соответствующие полностью консолидированному состоянию грунта (т. е. эффективным напряжениям).
А.2.11 При расчетах устойчивости сооружений на водонасыщенных нескальных основаниях, воспринимаю
щих кроме статических также динамические нагрузки, следует учитывать влияние последних на несущую способ
ность грунтов, обусловливающее снижение (против определенного в статических условиях) сопротивления
недренированному сдвигу связных грунтов (см. 6.8) и возникновение избыточного порового давления в несвязных
грунтах. Избыточное поровое давление при этом определяют либо расчетным путем, либо по результатам
экспе риментальных исследований.
23