ГОСТ Р 55188—2012
3)оформление результатов анализа конструкции и подтверждение в установленной форме стойкости при
КЗ (см. А.3.4).
А.3.2 Информация о трансформаторе, подлежащая анализу
Для анализа конструкции трансформатора изготовитель представляет следующие документы:
1) электромагнитный расчет:
2) чертежи или эскизы обмотки и изоляции в окне магнитопровода с указанием типа материалов:
3) расчет значений токов КЗ (ударные и установившиеся действующие значения) для каждой обмотки с уче
том требований эксплуатации и рассматриваемых типов КЗ. а также положений переключателя в случав наличия
обмоток с ответвлениями:
4) расчет основных сил КЗ (максимальные значения при соответствующем ударном токе) для рассматри
ваемых типов КЗ. положений переключателя, геометрического и относительного положения обмоток, рассматри
ваемых в целях проектирования. Информация должна быть представлена в полном объеме в случае, если для
обмоток, магнитопровода и бака в целях расчета магнитного поля рассеяния и электромагнитных сил приняты
упрощенные геометрические конфигурации.
Осевые силы КЗ в стержневых трансформаторах и радиальные силы КЗ в случае броневых трансфор
маторов очень чувствительны к относительному положению обмоток, имеющих противоположные по знаку
магнитодвижущие силы. Изготовитель должен указать, какой допуск на относительное смещение обмоток в
производстве он учитывает, какая расчетная модель (плоскости симметрии и граничные условия) принята для
расчета сил КЗ.
Необходимо рассматривать следующие электромагнитные силы.
а) для стержневых трансформаторов:
- радиальная сила сжатия или растяжения в каждой физической обмотке:
- максимальная осевая сила сжатия в каждой физической обмотке (F )*;
- максимальная осевая торцевая сила (вверх/вниз) в каждой физической обмотке;
- максимальная осевая сила (на стержень), действующая на общее прессующее кольцо (или плиту), если оно
используется, и на крепления магнитопровода:
- торцевая сила, действующая на отвод каждой основной низковольтной обмотки (Г)1;
б) для броневых трансформаторов:
- осевые силы, действующие на каждую обмотку и на группы обмоток в окне и вне окна магнитопровода;
- радиальные силы, действующие на дисковые катушки;
- суммарная сила, действующая на межфазные распорные клинья и прессующие блоки между магнитопро-
водом и элементами жесткости бака;
- суммарная сила, действующая на пластины магнитопровода:
- суммарная сила, действующая на элементы жесткости бака.
Для каждой физической обмотки должны быть определены режимы с наибольшими силами, обусловленные
видом КЗ и положением переключателя. В отношении всей конструкции силы КЗ должны быть рассмотрены для
максимальной реактивной мощности, подводимой от сети (сетей):
5) расчет основных механических напряжений в проводниках обмотки и прилегающих элементах конструк
ции, вызванных силами КЗ. Должны быть рассмотрены следующие механические напряжения:
а) для стержневых трансформаторов:
- среднее напряжение растяжения в наружных обмотках (о’ )*;
- среднее напряжение радиального сжатия катушечных, винтовых, слоевых (однослойных) внутренних об
моток (о* У;
- эквивалентное среднее напряжение сжатия многослойной внутренней обмотки (o’t <)*;
- напряжение радиального изгиба проводников в пролете между прошивными рейками и прокладками, об
разующими осевые охлаждающие каналы в пределах радиального размера обмотки (о’^):
- напряжение осевого изгиба проводников в пролете между прокладками катушечных и винтовых обмоток (o* J:
- напряжение сжатия в радиальных прокладках катушечных и винтовых обмоток (о*иР;
- напряжение сжатия в бумажной изоляции проводника в слоевых обмотках (о* );
* См. примечание 1 в конце данного приложения.
1 Для определения и расчета силы, действующей на выводы низковольтных обмоток, см. А.3.3.2.2.
- При расчете среднего напряжения растяжения катушечные и винтовые обмотки, имеющие один или
более охлаждающих каналов в пределах радиального размера, можно рассматривать как жесткие кольца без
каналов.
’ При расчете среднего радиального напряжения сжатия, катушечные и винтовые обмотки с одним или бо
лев охлаждающими каналами в пределах радиального размера следует рассматривать как несколько отдельных
жеспсих колец с каналами между ними (см. ДА.7).
1 В случае двух одинаковых слоев эквивалентное среднее напряжение сжатия равно среднему арифмети
ческому соответствующих напряжений слоев. В случае трех и более слоев напряжение принимается равным 1.1
среднеарифметического напряжений сжатия, рассчитанных в разных слоях.
4Напряжение сжатия в радиальных прокладках рассчитывается с учетом площади опоры неизолированных
проводников и без учета влияния радиуса округления.
16