СНиП 2.06.03-85

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

МЕЛИОРАТИВНЫЕ СИСТЕМЫ И СООРУЖЕНИЯ

СНиП 2.06.03-85

СНиП 2.08.0385 Мелиоративные системы и сооружения/Госстрой СССР. — М.: ЦИТП Госстроя СССР. 1986.

РАЗРАБОТАНЫ Союзводпроектом Минводхоза СССР (канд. техн. наук П.Г. Фиалковский — руководитель темы, канд. техн. наук Е.И. Кормыш. Г.И. Hеугодов, P.М. Фильрозе) с участием Союзгипроводхоза, Средазгипроводхлопка, Ленгипроводхоза, Белгипроводхоза, Кубаньгипроводхоза Минводхоза СССР.

ВНЕСЕНЫ Минводхозом СССР.

ПОДГОТОВЛЕНЫ К УТВЕРЖДЕНИЮ Главтехнормированием Госстроя СССР (Д.В. Петухов).

С введением в действие СНиП 2.06.03-85 „ Мелиоративные системы и сооружения" с 1 июля 1986 г. утрачивает сипу СНиП II.52-74 «Сооружения мелиоративных систем».

При пользовании нормативным документом следует учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборник изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

Государственный комитет СССР по делам	Строительные нормы и правила	СНиП 2.06.0385
строительства (Госстрой СССР)	Мелиоративные системы и сооружения	Взамен СНиП II.52.74

 

Внесены Минводхозом СССР	Утверждены постановлением Государственного комитета СССР по делам строительства от 17 декабря 1985г. №228	Срок введения в действие 1 июля 1986 г.

Настоящие нормы и правила распространяются на проектирование вновь строящихся и реконструируемых мелиоративных систем и сооружений.

При проектировании мелиоративных систем и сооружений, предназначенных для строительства в Северной строительно-климатической зоне, на просадочных, набухающих, пучинистых и вечномерзлых грунтах, на площадях, подверженных оползням и селям, возводимых на подрабатываемых территориях, сейсмических районах, надлежит учитывать дополнительные требования, предъявляемые к таким сооружениям соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными с Госстроем СССР.

Необходимость мелиорации земель следует устанавливать на основании анализа их сельскохозяйственного использования, составляющих водного и солевого балансов корнеобитаемого слоя почв, экономических, социальных и экологических условий.

Оценка перспективного состояния земель после мелиорации должна выполняться на основании составления прогнозов водного, солевого и питательного режимов почв.

Основные буквенные обозначения и индексы к ним, принятые в настоящих нормах согласно СТ СЭВ 1565-79, приведены в справочном приложении 1, термины и определения — в справочном приложении 2.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Оросительная система должна включать комплекс взаимосвязанных сооружений, зданий и устройств, обеспечивающий в условиях недостаточного естественного увлажнения поддержание в корнеобитаемом слое почвы орошаемого массива оптимального водно-солевого режима для получения высоких и устойчивых урожаев сельскохозяйственных культур.

В состав оросительной системы входят: водохранилища, водозаборные и рыбозащитные сооружения на естественных или искусственных водоисточниках, отстойники, насосные станции, оросительная, водосборно-сбросная и дренажная сети, нагорные каналы, сооружения на сети, поливные и дождевальные машины, установки и устройства, средства управления и автоматизации, контроля за мелиоративным состоянием земель, объекты электроснабжения и связи, противоэрозионные сооружения, производственные и жилые здания эксплуатационной службы, дороги, лесозащитные насаждения, дамбы.

1.2. Осушительная система должна включать комплекс взаимосвязанных сооружений, зданий и устройств, обеспечивающий оптимальный водно-воздушный режим переувлажненных земель и надлежащие условия производства сельскохозяйственных работ для получения высоких и устойчивых урожаев сельскохозяйственных культур.

В состав осушительной системы входят: регулируемая часть водоприемника, проводящая, оградительная и регулирующая сети, насосные станции, дамбы, сооружения на сетях, средства управления и автоматизации, контроля за мелиоративным состоянием земель, объекты электроснабжения и связи, противоэрозионные сооружения, производственные и жилые здания эксплуатационной службы, дороги и лесозащитные насаждения.

В условиях периодических дефицитов влаги в корнеобитаемом слое в составе осушительных систем должны предусматриваться сооружения и устройства, обеспечивающие искусственное увлажнение почв в засушливые периоды. Целесообразность увлажнения должна быть обоснована водно-балансовыми и технико-экономическими расчетами.

1.3. Мелиоративные системы необходимо проектировать в комплексе с мероприятиями по сельскохозяйственному освоению мелиорируемых земель.

1.4. На основании технико-экономических сравнений вариантов должны быть обоснованы:

границы и размеры мелиорируемой площади и полей севооборота;

земельный фонд хозяйств, изменения в составе сельскохозяйственных угодий в результате осуществления мелиоративных мероприятий, площади трансформированных в пашни современных пастбищ или других угодий;

размеры хозяйств, осваивающих мелиорируемые земли;

изменение и упорядочение границ существующих хозяйств, в том числе смежных с территорией системы;

сельскохозяйственное использование мелиорируемых земель;

требуемый водно-солевой режим почв;

проектная урожайность сельскохозяйственных культур;

способы орошения и осушения;

создание новых или расширение существующих эксплуатационных водохозяйственных организаций;

строительство производственных, жилых и культурно-бытовых зданий, сооружений, инженерных коммуникаций, необходимых для службы эксплуатации мелиоративных систем.

1.5. Технические решения по схемам подачи и сброса воды, конструкциям основных сооружений следует принимать на основе сравнения технико-экономических показателей вариантов. При этом должны быть обеспечены:

получение проектной продукции растениеводства;

экономное использование водных, земельных и топливно-энергетических ресурсов;

использование высокопроизводительной сельскохозяйственной техники при обработке мелиорируемых земель;

высокая производительность труда при эксплуатации сооружений и мелиоративной системы в целом;

комплексная автоматизация технологических процессов, при этом степень автоматизации должна быть обоснована технико-экономическими расчетами:

соблюдение требований охраны окружающей природной среды санитарно-гигиенических требований;

возможность внесения удобрений, химмелиорантов и гербицидов с оросительной водой.

1.6. При проектировании мелиоративных систем степень использования мелиорируемых земель должна определяться коэффициентом земельного использования К^ul:

,        (1)

где A^nt и A^br  орошаемая или осушаемая площадь, соответственно нетто и брутто, га.

К орошаемой площади нетто относится орошаемая площадь, занятая продуктивными посадками, посевами или естественными лугами и пастбищами и обеспечивающая получение проектной продукции растениеводства.

К осушаемой площади нетто относится осушаемая площадь, занятая продуктивными посадками, посевами или естественными лугами и пастбищами, а также расположенные внутри осушаемых земель и примыкающие суходольные участки площадью до 10 га (имеющие вытянутую или сложную криволинейную форму), обработка и полноценное использование которых возможно только после осушения окружающих земель.

Орошаемая или осушаемая площадь брутто включает орошаемые или осушаемые площади нетто и площади всех видов отчуждений под сооружения мелиоративных систем.

Технико-экономические показатели мелиоративной системы следует определять на 1 га мелиорированной (орошаемой или осушаемой) площади нетто и на единицу проектной продукции растениеводства.

1.7. Классы сооружений мелиоративной системы следует определять по обслуживаемой ими площади орошения или осушения:

св. 300 тыс. га ......................................................... I класс

св. 100 тыс. га до 300 тыс. га ................................ II класс

св. 50 тыс. га до 100 тыс. га ................................ III класс

50 тыс. га и менее .................................................. IV класс

Основные требования по проектированию сооружений различных классов, их отдельных конструкций и оснований, а также расчетные положения и нагрузки необходимо принимать в соответствии со СНиП II-50-74. СНиП 2.06.0684, СНиП 2.06.0685. СНиП II-5579, СНиП 2.06.0482 и с требованиями настоящих норм.

1.8. Класс нагорных каналов следует принимать равным классу защищаемого сооружения. Расчетную обеспеченность расходов воды необходимо принимать в зависимости от класса нагорных каналов. Для нагорных каналов IV класса расчетную обеспеченность расходов воды следует принимать для систем:

оросительных — 10%;

осушительных — в соответствии с п. 3.63.

1.9. Величину расчетных расходов и уровней воды в водоисточниках, водоприемниках, осушительных каналах необходимо определять согласно СНиП 2.01-1483 с учетом особенностей формирования стока на водосборной площади.

1.10. Дороги на мелиоративных системах следует проектировать в соответствии со СНиП II-Д.5-72 и СНиП 2.05.1183.

1.11. Расположение в плане проектируемых линейных сооружений (каналов, дорог, линий электропередач и др.) необходимо принимать с учетом рельефа, инженерно-геологических и гидрогеологических условий, требований рациональной организации сельскохозяйственного производства, существующих дорог, подземных и наземных инженерных коммуникаций и др.

Границы землепользования и севооборотных участков надлежит предусматривать по возможности прямолинейными с учетом существующих и проектируемых каналов, трубопроводов, линий электропередач, дорог и др.; поля севооборотов должны иметь, как правило, прямоугольную форму. Отступление от этих требований допускается в условиях сложного рельефа местности и примыкания к естественным границам (реки, озера, овраги и т. л.). При необходимости допускается изменять границы землепользования, при этом должен быть разработан проект нового межхозяйственного землеустройства.

1.12. Для контроля за мелиоративным состоянием земель необходимо предусматривать сеть наблюдательных скважин и средства измерения расходов воды. При площади мелиоративной системы более 20 тыс. га дополнительно следует организовывать лаборатории по контролю за влажностью и засолением почв, качеством оросительных и дренажных вод со средствами автоматической обработки информации, а также метеорологические станции и водно-балансовые площадки.

1.13. На оросительных системах следует предусматривать раздельный учет воды, подаваемой на территорию республики, области, района, хозяйства, севооборотного участка.

1.14. Для управления процессами водоподачи, водораспределения и использования воды на полях следует предусматривать автоматизацию оросительных систем. Автоматизация оросительных систем должна обеспечивать наибольший технико-экономический эффект в процессе эксплуатации мелиоративных систем, максимальное соответствие между водоподачей и водопотреблением. Весь процесс от водозабора до полива необходимо рассматривать как единый и непрерывный.

1.15. Производственные здания и сооружения эксплуатационных водохозяйственных организаций и жилые здания для работников службы эксплуатации необходимо располагать в насаленных пунктах, находящихся в пределах или вблизи мелиоративных систем.

Производственные базы эксплуатационных организаций следует размещать, как правило, на общей площадке с блокированием основных зданий с едиными вспомогательными зданиями, сооружениями и коммуникациями.

2. ОРОСИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ

2.1. При выборе источника орошения должна быть выполнена оценка пригодности воды для орошения:

по опасности ухудшения плодородия почв (осолонцевание, засоление, обесструктуривание, выщелачивание почв и т.п.);

по солеустойчивости сельскохозяйственных культур.

Качество оросительной воды следует определять на основании специальных исследований и согласовывать с органами государственного надзора.

2.2. Гидрологический режим источника орошения и пропускная способность сети и сооружений оросительной системы должны обеспечивать своевременную подачу воды на орошаемые земли в количестве, гарантирующем получение 90 % среднегодовой продукции растениеводства за не менее чем 20-летний период наблюдений, получаемой при полном удовлетворении потребности растений в вода и обеспечении оптимальных агротехнических условий.

При этом снижение объема продукции в острозасушливые годы с обеспеченностью дефицита влаги в водном балансе 10% допускается не более 10% гарантированного.

2.3. Оросительная норма нетто J^nnt для данной сельскохозяйственной культуры должна восполнять дефицит влаги в естественном водном балансе d^wb в данных метеорологических условиях и технические потери воды на орошаемом поле V^lt в результате инфильтрации ниже расчетного слоя почвы, сброса воды за пределы поля, испарения в процессе полива.

Оросительная норма нетто J^nnt определяется по формуле

,        (2)

где d^wb — дефицит влаги в водном балансе, мм, определяемый по формуле

,        (3)

здесь  — эвапотранспирация (транспирация растений и испарение с поверхности почвы), мм;

  Р^е — эффективные осадки, мм;

  q — подпитывание расчетного слоя почвы подземными водами, мм.

При наличии на оросительной системе засоленных почв и необходимости проведения промывных поливов оросительная норма нетто J^nnt определяется по

      (4)

где V^lR — слой воды на промывку, мм.

2.4. Величины эвапотранспирации и подпитывания почвы подземными водами следует принимать по фактическим данным 20—30 летних наблюдений. При отсутствии таких данных допускается использовать эмпирические формулы, действующие для конкретных климатических зон.

2.5. При наличии засоленных почв промывные нормы во вневегетационный период, а также увеличение оросительных норм для создания промывного режима при поливе сельскохозяйственных культур следует определять на основании прогноза водно-солевого режима почв.

2.6. Величину технических потерь на поле V^it необходимо принимать:

а) при поверхностном полива — на основании расчета или при отсутствии фактических региональных данных — согласно справочному приложению 3;

б) при дождевании:

на инфильтрацию и поверхностный сброс — не более 10% дефицита водопотребления сельскохозяйственных культур;

на испарение в зоне дождевого облака Е — в % водоподачи, определяемой по формуле

,      (5)

где   t — максимальная температура воздуха при дождевании, С;

— относительная влажность воздуха при дождевании, %;

v^a — расчетная скорость ветра, приведенная к высоте флюгера и определяемая по формуле

,        (6)

здесь v^m — средняя скорость ветра за расчетный период (декаду, месяц) на высоте флюгера, м/с.

Климатические параметры следует принимать среднесуточными за расчетный период по данным метеорологических наблюдений.

2.7. Общий объем воды, забираемой из источника орошения V^w, определяется по формуле

,      (7)

где J^mnt — средневзвешенная оросительная норма нетто сельскохозяйственных культур, м³/га, определяемая по формуле

,        (8)

aⁱ — доля культуры в севообороте;

 A^nt — орошаемая площадь нетто, га;

V^l — потери воды из оросительной сети на фильтрацию, м³;

  V^ls — технологические сбросы воды из оросительной сети, м³.

Схемы и степень автоматизации водораспределения должны обеспечивать сокращение технологических сбросов до величин, которые не должны превышать 5 % водопотребления нетто оросительной системы.

2.8. Коэффициент полезного использования воды на оросительной системе Е^a необходимо определять как отношение объема полезно используемой воды на покрытие дефицита влаги в водном балансе сельскохозяйственных культур V^us, к разности объемов забираемой воды из водоисточника V^w, и вторично используемой воды на системе V^ru, с учетом требований пп. 2.6 и 2.9:

,        (9)

,        (10)

2.9. Расход воды Q^br, забираемой из источника орошения, следует определять путем суммирования расхода воды нетто и потерь воды в оросительной сети на фильтрацию.

Расход воды нетто Q^nt необходимо рассчитывать как произведение ординаты укомплектованного графика гидромодуля на орошаемую площадь нетто при поверхностном поливе или как сумму расходов одновременно работающих дождевальных устройств при поливе дождеванием.

Коэффициент полезного действия оросительной сети определяется по формуле

,        (11)

и должен быть не менее 0,8.

2.10. Расчет и построение графиков гидромодуля и полива севооборотов следует проводить на основе интегральных кривых дефицитов водопотребления сельскохозяйственных культур исходя из норм и сроков полива каждой культуры с учетом почвенно-мелиоративных условий и параметров поливной, дождевальной техники.

Для снижения непродолжительных (не более 5 сут.) пиков водопотребления допускается комплектование графиков путем сдвига поливов на более ранние сроки (2 — 3 сут.) с корректировкой поливной нормы в сторону ее уменьшения.

2.11. Границы допускаемых пределов иссушения и глубину расчетного слоя почвы по фенологическим фазам развития сельскохозяйственных культур следует принимать по данным исследований, при их отсутствии в соответствии с рекомендуемыми приложениями 4, 5.

ОРОСИТЕЛЬНАЯ СЕТЬ

2.12. Оросительная сеть состоит из магистрального канала (трубопровода, лотка), его ветвей, распределителей различных порядков и оросителей.

Оросители являются низшим звеном сети, подающим воду к дождевальным (поливным) машинам, дождевальным аппаратам и поливным устройствам (поливным трубопроводам, лоткам, шлангам).

2.13. Плановое расположение оросительной сети следует принимать с учетом требований п. 1.11 и обеспечения своевременной подачи необходимого объема воды из условия проведения круглосуточного полива в пик водопотребления в соответствии с расчетным режимом орошения.

2.14. Оросительную сеть следует проектировать закрытой в виде трубопроводов или открытой в виде каналов и лотков.

Выбор оптимальной конструкции оросительной сети должен проводиться на основе сравнения технико-экономических показателей вариантов сети.

При поверхностном поливе на уклонах местности более 0,003 следует, как правило, предусматривать самотечно-напорную трубчатую оросительную сеть.

2.15. Расчет магистральных каналов, их ветвей, распределителей различных порядков следует выполнять!

для определения гидравлических элементов каналов — на максимальный расход;

для определения превышения дамб и берм над уровнем воды в каналах и проверки их на неразмываемость — на форсированный расход;

для проверки уровней воды, обеспечивающих водозабор из каналов, определения местоположения водоподпорных сооружений и проверки каналов на незаиляемость — на минимальный расход.

Максимальный расход воды должен определяться по максимальной ординате графика водоподачи.

В случае совпадения периода максимальной мутности воды в источниках с временем работы каналов с расчетными расходами следует выполнять расчеты на незаиляемость.

Форсированный расход необходимо принимать равным максимальному, увеличенному на коэффициент форсировки K^f, равный при максимальном расходе:

менее 1 м³/с............................... 1,2

от 1 до 10 м³/с .................... 1.15

от 10 до 50 м³/с .....................1,1

от 50 до 100 м³/с .................. 1,05

св. 100 м³/с .............................. 1,0

2.16. Оросители (каналы, трубопроводы, лотки) следует проектировать только на максимальный расход воды брутто.

2.17. Расход оросителей при поверхностном поливе следует определять по максимальной поливной норме в пиковый период водопотребления и орошаемой площади нетто с учетом коэффициента полезного действия оросителя.

При этом должен быть обеспечен за сутки полив площади, равный суточной производительности сельскохозяйственных машин на послеполивной обработке пропашных культур.

В случае применения поливных машин максимальный расход оросителя должен быть равен сумме максимальных расходов одновременно работающих поливных машин.

2.18. При поливе дождеванием максимальный расход оросителя брутто следует определять по графику полива, учитывающему максимальное число и расход одновременно работающих дождевальных машин с учетом коэффициента полезного действия оросителя.

2.19. Максимальный расход брутто распределителя низшего порядка должен быть равен сумме максимальных расходов одновременно работающих оросителей с учетом коэффициента полезного действия распределителя.

2.20. Максимальный расход брутто распределителя высшего порядка, а также магистрального канала, его ветвей должен быть равен сумме максимальных расходов подсоединенных к нему одновременно работающих распределителей низшего порядка с учетом коэффициента полезного действия распределителя (магистрального канала, его ветвей).

2.21. Минимальный расход воды в магистральных каналах, их ветвях и распределителях всех порядков следует принимать не менее 40% максимального расхода.

При поливе дождеванием минимальный расход распределителя должен быть равен расходу воды минимального числа дождевальной техники, одновременно получающей из него воду на основании графика полива.

2.22. Коэффициент полезного действия E^b магистрального канала, распределителя, оросителя или их участков следует определять как отношение максимального расхода воды Q^nt, забираемого из канала, к максимальному расходу воды Q^br, в начале канала с учетом потерь воды на фильтрацию и испарение по его трассе

,        (12)

Коэффициенты полезного действия магистрального канала, его ветвей должны быть не менее 0,90, а распределителей различных порядков и оросителей — не менее 0,93.

2.23. Вдоль магистральных каналов и их ветвей, как правило, надлежит предусматривать эксплуатационные дороги, по границам полей севооборотов — полевые дороги.

СИСТЕМЫ ПОВЕРХНОСТНОГО ПОЛИВА

2.24. Оросительные системы поверхностного полива следует проектировать, как правило, в полупустынной и пустынной зонах, а также в районах, где дождевание не обеспечивает требуемого водного режима почв.

2.25. Поверхностный полив необходимо предусматривать по бороздам, полосам, чекам.

2.26. По бороздам следует поливать пропашные культуры и многолетние насаждения при уклонах местности не более 0,05.

2.27. При поливе по бороздам в зависимости от природных условий следует применять продольную и поперечную схемы полива.

При продольной схеме полива направление борозд совпадает с направлением оросителя и уклона местности, при поперечной схеме борозды направлены поперек основного уклона (вдоль горизонталей местности) перпендикулярно оросителям. Условия применения схем полива приведены в рекомендуемом приложении 6.

2.28. Расстояния между оросителями при продольной схеме полива следует принимать в зависимости от длины поливных устройств, при поперечной схеме — от длины борозд.

Расстояния между водовыпусками в поливные устройства (между гидрантами) необходимо принимать равными длине борозд при продольной схеме и длине поливного устройства — при поперечной.

При применении поливных машин расстояние между оросителями и гидрантами должно определяться техническими характеристиками применяемых машин.

2.29. Длина борозд, расстояние между бороздами, расходы поливных струй должны определяться с учетом уклона поверхности земли, водно-физических свойств почв и обеспечивать подачу заданной поливной нормы при минимальных поверхностном и глубинном сбросах, равномерность увлажнения по длине борозды, высокую производительность труда на поливе.

2.30. Оптимальные элементы техники полива по бороздам следует назначать согласно рекомендуемым приложениям 7, 8 или по данным специальных исследований.

2.31. Распределение воды по бороздам должно производиться с применением поливных трубопроводов (передвижных, стационарных), лотков, каналов, машин.

Передвижные поливные трубопроводы (жесткие и гибкие) допускается применять на спланированных территориях с уклонами более 0,003 при поперечной и продольной схемах полива.

Жесткие трубопроводы следует применять преимущественно при поперечной схеме полива.

Полив из стационарных поливных трубопроводов надлежит применять при продольной схеме полива преимущественно для полива садов и виноградников при уклонах более 0,008.

2.32. Диаметр поливного трубопровода надлежит определять из условия обеспечения подачи расчетного расхода воды в борозды. Напор по всей длине трубопровода должен быть для работы:

передвижных поливных трубопроводов — не менее 1,0 м;

стационарных закрытых поливных трубопроводов с применением патрубков-водовыпусков при поливе:

многолетних насаждений:

постоянной струей .................. 0,5 - 1,5 м

переменной струей ................. 3,0 - 4,0 м

пропашных культур:

постоянной струей ................. 1,5 - 2,0 м

переменной струей ................ 6,0 - 7,0 м

2.33. Поливные лотки (каналы) с непосредственным выпуском воды в борозды должны применяться на массивах с уклонами до 0,003 и с почвами средней и слабой степени водопроницаемости, на которых возможно проведение полива по бороздам длиной 300 — 400 м.

Поливные лотки (каналы) следует применять, как правило, при поперечной схеме полива.

2.34. Полив по полосам следует применять для орошения сельскохозяйственных культур преимущественно сплошного сева (зерновые, травы) на спланированных участках при уклонах поверхности земли: поперечных — не более 0.002, продольных (в направлении полива)  не более 0.015.

2.35. Узкие полосы ширимой 1,8-7,2 м и длиной 200-400 м следует применять при поперечных уклонах местности 0,001-0,002.

Широкие полосы шириной 25-40 м и длиной до 600 м следует применять на спланированной поверхности с продольным уклоном не более 0,001-0,003 при отсутствии поперечных уклонов.

Подача воды в полосы должна производиться с применением сифонов, поливных машин и водовыпусков.

Элементы техники полива по полосам следует принимать в соответствии с рекомендуемыми приложениями 9, 10 или по материалам специальных исследований.

2.36. Земляные валики, ограничивающие полосы, следует устраивать для полос:

узких — с заложением откосов 1:1,

широких — с заложением откосов 1:4.

РИСОВЫЕ СИСТЕМЫ

2.37. Рисовые оросительные системы следует размещать: в районах, имеющих сумму положительных температур в вегетационный период не менее 2500 С, достаточные водные ресурсы, малопроницаемые почвы; на землях с общими уклонами поверхности не более 0,005.

Не допускается размещение рисовых систем на болотных почвах с мощностью пласта торфа в естественном состоянии более 0,5.

2.38. В состав рисовой оросительной системы кроме элементов, перечисленных в п. 1.1, должны входить: поливные (рисовые) карты, состоящие из отдельных чеков (горизонтальных площадок), картовые оросители, картовые сбросы, сбросы-оросители, при необходимости оградительные дрены и дамбы.

2.39. Поливная (рисовая) карта должна быть ограничена по периметру каналами низшего эвена оросительной, сбросной и дренажной сети и являться частью поля рисового севооборота. Площадь поля севооборота, включающего смежные поливные карты, должна быть 50—150 га.

2.40. Картовые оросители, картовые сбросы, сбросы-оросители с сооружениями, являющиеся низшим звеном оросительной, сбросной и дренажной сети, как правило, следует проектировать с автоматизированным регулированием глубины воды в чеках.

Оросительная норма риса должна включать:

суммарную величину испарения с поверхности рисового поля и транспирации растений;

объем оросительной воды, расходуемой на первоначальное насыщение почвенного слоя и создание слоя затопления;

объем боковой и вертикальной фильтрации: объем воды, расходуемой на создание проточности или на периодическую смену воды в чеках;

объем поверхностных сбросов;

объем технических потерь на утечку воды через водовыпуски.

В районах Дальнего Востока следует учитывать осадки за вегетационный период (по году 75 %-ной обеспеченности). При этом коэффициент использования осадков следует принимать равным 0,3-0,5.

2.41. Продолжительность периода первоначального затопления рисовых посевов в целом по хозяйству должен составлять не более 10 сут. на Дальнем Востоке и 12-16 сут — во всех остальных районах рисосеяния.

2.42. Значение КПД картовых оросителей при двустороннем обслуживании рисовых карт необходимо принимать равным 1,0, при одностороннем обслуживании КПД следует определять расчетом или методом ЭГДА.

2.43. При определении максимального расхода каналов оросительной сети на рисовой системе необходимо дополнительно вводить коэффициент запаса и коэффициент водооборота, а также учитывать долю риса в общей площади севооборота.

Коэффициент запаса, учитывающий увеличение водоподачи в период первоначального затопления рисовых карт, следует принимать равным 1,1 для всех каналов, за исключением картовых оросителей.

Для картовых и участковых оросителей, а также для каналов, обслуживающих часть полей севооборота, долю содержания риса в севообороте необходимо принимать равной 1,0, для остальных оросительных каналов высшего порядка — 0,75.

Коэффициент водооборота, равный отношению времени первоначального затопления рисовых карт на всей оросительной системе ко времени первоначального затопления обслуживаемой данным каналом площади, необходимо принимать по табл. 1.

Таблица 1

Коэффициент водооборота	Продолжительность затопления всех посевов риса на оросительной системе, сут
	10	12	16
Картовых оросителей и участковых каналов, обслуживающих поле севооборота, состоящее из 2-3 карт	3	4	5
Участковых каналов при 4 картах в поле севооборота	1	1	1,3
Участковых каналов при 5 картах в поле севооборота	1	1	1
Участковых каналов (при числе карт в поле севооборота более 5) и всех остальных (высших) каналов оросительной системы	1	1	1

2.44. Минимальный расход оросительных каналов следует определять с учетом содержания риса в севообороте.

Максимальный расход каналов водосборно-сбросной сети всех порядков необходимо определять с учетом содержания риса в севообороте и коэффициента запаса. Содержание риса в севообороте для картовых дрен — сбросов, а также для коллекторов, обслуживающих часть полей севооборота, следует принимать равным 1,0, для коллекторов высшего порядка — 0,75. Коэффициент запаса при определении максимального расхода воды в водосборно-сбросной сети, как правило, следует принимать 1,5, для районов Дальнего Востока — 1,2.

Пропускную способность каналов водосборно-сбросной сети необходимо проверять на пропуск ливневых расходов 10 %-ной обеспеченности. Минимальный расход каналов водосборно-сбросной сети всех порядков следует определять с учетом содержания риса в севообороте.

2.45. Дренажные и сбросные воды рисовых систем, как правило, следует использовать для орошения повторно. Нецелесообразность их использования должна быть обоснована.

2.46. По конструкции рисовые карты в зависимости от способа подачи, отвода воды и числа чеков необходимо проектировать:

с раздельной подачей и сбросом воды, когда вдоль одной из длинных сторон рисовой карты расположен картовый ороситель, выполненный в насыпи, как правило, двустороннего командования, а по другой — картовый сбросной канал (карты краснодарского типа). Длину рисовой карты необходимо принимать 400-1200 м, ширину — 150-250 м в зависимости от фильтрационных свойств почв. Рисовая карта должна делиться поперечными валиками на чеки. Площадь чека должна быть 2-6 га, число чеков на карте 4-5;

с раздельной подачей и сбросом воды и двумя чеками площадью 6 га каждый (карты кубанского типа). Длина рисовых карт должна быть 400-600 м, ширина 200-300 м;

с совмещенной функцией подачи и сброса воды - карта широкого фронта подачи и сброса воды (КШФ), когда подача воды осуществляется за счет переполнения заглубленного канала (сброса-оросителя) . Длину поливных карт широкого фронта следует принимать не более 1200 м. Площадь чека или карты-чека в этом случае может приниматься от 6 до 12 га. При разбивке карт широкого фронта на отдельные чеки необходимо в местах примыкания поперечных валиков к сбросу-оросителю предусматривать на последнем водоподпорные сооружения.

Карты широкого фронта подачи и сброса воды, как правило, надлежит применять при уклонах местности до 0,001 и располагать длинной стороной вдоль горизонталей местности, с планированием каждой карты под одну отметку (карты-чеки)

Выбор конструкции рисовых карт следует проводить на основании сопоставления технико-экономических показателей вариантов.

2.47. Каналы и дрены рисовых систем должны обеспечивать:

первоначальное затопление отдельной рисовой карты на более чем на 3 сут, а посевов риса в целом по хозяйству — за 12-16 сут, для районов Дальнего Востока — на более чем за 10 сут;

поддержание расчетного слоя воды в чеках в требуемые агротехнические сроки;

нисходящие токи влаги на затопленном поле. Интенсивность оттока следует определять по данным опытов в аналогичных природных условиях;

сброс воды и снижение уровня подземных вод для просушки чеков перед уборкой;

понижение уровня грунтовых вод в неполивной период на глубину, обеспечивающую аэрацию плодородного слоя почвы;

условия нормального сельскохозяйственного производства на прилегающих к системе землях и на не занятых рисом полях рисового севооборота (поддержание подземных вод на требуемом уровне, устранение заболачивания и засоления).

2.48. Картовые оросители следует проектировать с отметками уровней воды, обеспечивающими затопление самого высокого чека расчетным слоем воды.

При проектировании планировочных работ разность отметок поверхности соседних чеков должна быть не более 0,4 м.

2.49. По периметру чеков необходимо устраивать канавки трапецеидального или треугольного сечения глубиной 0,5-0,8 м.

2.60. На рисовых системах необходимо предусматривать перепады уровней воды не менее:

15-20 см на водовыпусках с расходом до 1 м³/с;

20-25 см — на регулирующих сооружениях с расходом более 1 м³/с.

2.51. Каждое поле севооборота, как правило, должно иметь самостоятельный подвод воды и отдельный водоотвод. При этом должна быть обеспечена одновременная подача воды во все подразделения (отделения, бригады) хозяйства и рисоводческие звенья.

СИСТЕМЫ ДОЖДЕВАНИЯ

2.52. Полив дождеванием следует применять:

на незасоленных и промытых почвах со средней интенсивностью искусственного дождя, на превышающей впитывающей способности почвы в конце полива;

при глубине залегания слабо- и среднеминерализованных подземных вод не менее 2,5 м, что должно быть обеспечено, естественным оттоком подземных вод или дренажем;

в климатических зонах, где потери воды на испарение в зоне дождевого облака, как правило, не превышают 15%;

при повторяемости ветра в поливной период со скоростью, превышающей допускаемую для применяемого типа дождевальной техники, не более 20 %;

при поливных нормах, как правило, не более 600 м³/га.

2.53. Содержание взвешенных частиц в поливной воде и их крупность регламентируются техническими условиями применяемой дождевальной техники.

2.54. Для полива дождеванием необходимо применять следующую дождевальную технику:

широкозахватные многоопорные дождевальные машины с фронтальным перемещением, работающие в движении, с водозабором из открытой и закрытой оросительной сети;

дождевальные машины кругового действия, работающие в движении, с водозабором из закрытой оросительной сети или непосредственно из скважин;

дождевальные машины позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети;

дальнеструйные дождевальные машины позиционного действия с водозабором из закрытой или открытой оросительной сети;

дождевальные машины с фронтальным перемещением и водозабором из открытой оросительной сети;

шлейфы позиционного действия с водозабором из закрытой оросительной сети;

полосовые шланговые дождеватели, работающие в движении, с водозабором из закрытой оросительной сети;

средне- и дальнеструйные дождевальные аппараты с водозабором из закрытой оросительной сети на стационарных системах и в комплектах ирригационного оборудования.

Дождевальную технику следует применять для проведения влагозарядковых, предпосевных, вегетационных, освежительных, посадочных, противозаморозковых поливов, а также для внесения минеральных удобрений и микроэлементов с поливной водой.

2.55. Системы с дождевальными машинами кругового действия, широкозахватными многоопорными с фронтальным перемещением и водозабором из открытой и закрытой оросительной сети, позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети следует применять для поливов зерновых, зернобобовых, технических, овощных, бахчевых и кормовых культур. Дождевальные машины с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети необходимо применять и для поливов сенокосов и культурных пастбищ.

Полив дождевальными машинами позиционного действия с водозабором из закрытой или открытой оросительной сети, с фронтальным перемещением и водозабором из открытой оросительной сети следует предусматривать при орошении овощных, бахчевых и кормовых культур, сенокосов и культурных пастбищ, а позиционного действия — и для полива садов.

Шлейфы следует применять для поливов кормовых культур, сенокосов, культурных пастбищ, садов, виноградников и ягодников.

Применение полосовых шланговых дождевателей необходимо предусматривать для поливов овощных и кормовых культур, сенокосов, культурных пастбищ, садов и ягодников.

Средне- и дальнеструйные дождевальные аппараты (на стационарных системах) следует использовать для поливов садов, виноградников, чайных и цитрусовых плантаций, ягодников и овощных культур.

2.56. Дождевальные машины, шлейфы, полосовые шланговые дождеватели следует использовать при уклонах местности, регламентированных техническими условиями на дождевальную технику, средне- и дальнеструйные дождевальные аппараты (на стационарных системах) — при уклонах не более 0,2.

Дождевальная техника должна применяться при следующих разновидностях рельефа:

широкозахватные многоопорные дождевальные машины с водозабором из открытых оросительных систем — при спокойном и слаборасчлененном;

дождевальные машины кругового и позиционного действия, средне- и дальнеструйные дождевальные аппараты (на стационарных системах) — при спокойном, слаборасчлененном, пересеченном, холмистом;

дождевальные машины позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети, полосовые шланговые дождеватели — при спокойном, слаборасчлененном;

дождевальные машины с фронтальным перемещением и водозабором из открытой оросительной сети — при спокойном.

2.57. Конфигурация орошаемой площади должна быть, как правило, прямоугольной и соответствовать следующим требованиям:

для дождевальных машин кругового действия размеры сторон поля севооборота должны быть кратными длине водопроводящего трубопровода и иметь соотношение 1:1 или 1:2;

для дождевальных машин с фронтальным перемещением, работающих в движении, с водозабором из открытой оросительной сети, позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой и открытой оросительной сети и шлейфов — одна сторона поля должна быть кратной ширине захвата искусственным дождем.

Дальнеструйные дождевальные машины позиционного действия с водозабором из закрытой или открытой оросительной сети, полосовые шланговые дождеватели, средне- и дальнеструйные дождевальные аппараты (на стационарных системах) могут применяться на орошаемых площадях любой конфигурации.

2.58. Дождевальные машины кругового действия, широкозахватные многоопорные машины с фронтальным перемещением, машины позиционного действия с водозабором из закрытой оросительной сети следует применять для культур высотой надземной части в поливной период не более 2,5 м.

Дождевальные машины с фронтальным перемещением и водозаборов из открытой оросительной сети необходимо применять для культур высотой 1,6м.

Дальнеструйные дождевальные машины позиционного действия с водозабором из закрытой оросительной сети, шлейфы, средне- и дальнеструйные дождевальные аппараты (на стационарных системах) следует применять для культур высотой до 5 м.

2.59. Оросительные системы с поливом дождевальными машинами кругового действия следует применять в зоне недостаточного увлажнения, как правило, с числом не менее 15 и при работе на одной позиции.

Для систем с дождевальными машинами с фронтальным перемещением и дальнеструйных машин позиционного действия с забором воды из открытых оросителей в земляном русле уклон дна оросителей должен быть на более 0,007.

Дальнеструйные машины не следует применять на легкозаплываюших почвах.

2.60. Дождевальная техника должна применяться, как правило, при групповой работе на площади, обслуживаемой одной насосной станцией подкачки. Эта площадь должна составлять, га:

для машин кругового действия — 800—1200;

для дождевальных машин позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети — 400-1000;

для дальнеструйных дождевальных машин позиционного действия с водозабором из закрытой или открытой оросительной сети — 300—500;

для полосовых шланговых дождевателей 160-300;

для шлейфов 100-200:

для средне- и дальнеструйных дождевальных аппаратов — 50-300.

Дождевальные широкозахватные многоопорные машины с фронтальным перемещением, работающие в движении, с водозабором из открытой оросительной сети. должны использоваться при групповой работе на площади 900-1600 га, дождевальные машины с фронтальным перемещением, работающие в движении, с водозабором из открытой оросительной сети на площади 300-700 га.

Допускается использование дальнеструйных дождевальных машин, шланговых дождевателей, машин с фронтальным перемещением è водозабором из открытой оросительной сети для орошения отдельных мелкоконтурных участков, площадь которых должна быть не менее сезонной нагрузки на дождевальную машину.

2.61. При поливе дождеванием полив охранной зоны воздушных линий электропередачи напряжением до 220 кВ включ. допускается водой с удельным сопротивлением не менее 700 Омсм. При этом крайние капли струи, при максимально допускаемом для работы дождевальной техники ветре, не должны попадать за ось трассы линии электропередачи.

При удельном сопротивлении воды менее 700 Омсм расстояние от конца струи дождевальных аппаратов до проекции на поверхность земли крайних проводов линий электропередач должно быть не менее, м, для линий электропередач:

до 20 кВ включ. ...................... 10

до 35 кВ включ. ...................... 15

до 110 кВ включ. .................... 20

от 150 до 220 кВ включ. ......... 25

от 330 до 750 кВ включ. ......... 30

Перенос линий электропередач следует обосновывать технико-экономическими расчетами.

2.62. Модификацию дождевальной машины кругового действия следует подбирать по расходу воды Q^sd, л/с, исходя из условия удовлетворения среднесуточного дефицита в пиковый период водопотребления наиболее влаголюбивой сельскохозяйственной культуры севооборота по формуле

,      (13)

где d^mw  среднесуточный дефицит водопотребления — расчётный: не менее двух соседних декад, пиковый период наиболее влаголюбивой сельскохозяйственной культуры севооборота, м³/га;

А — площадь поля, определяемая длиной водопроводящего трубопровода дождевальной машины, га;

K^day — коэффициент использования рабочего времени суток, принимаемый согласно справочному приложению 11;

^l — коэффициент, учитывающий возможные потери рабочего времени по метеорологическим условиям и определяемый по формуле

,      (14)

а — продолжительность периода со скоростью ветра свыше допускаемой для данного типа дождевальной техники, % продолжительности поливного периода;

— коэффициент, учитывающий потери воды на испарение в зоне дождевого облака при дождевании, определяемый по формуле

,      (15)

k — поправочный коэффициент, характеризующий тип дождевальной машины и равный:

1,0 — для машин кругового действия, позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети, широкозахватных многоопорных машин с фронтальным перемещением, работающих в движении, с водозабором из открытой оросительной сети;

1,2-1,3 — для дальнеструйных дождевальных машин позиционного действия;

0,75-0,85 — для дождевальных машин с фронтальным перемещением и водозабором из открытой оросительной сети;

Е — испарение воды в зоне дождевого облака при дождевании, % водоподачи, определяемое с учетом требований п. 2.6.

Климатические параметры должны приниматься среднесуточными за расчетный период по данным ближайшей метеостанции.

2.63. Число одновременно работающих дождевальных машин или дождевальных аппаратов на севооборотном участке должно устанавливаться на основании графика полива сельскохозяйственных культур или многолетних насаждений для расчетного года с учетом принятой сезонной нагрузки на применяемую дождевальную технику и ее технической характеристики.

2.64. Для широкозахватных многоопорных дождевальных машин с фронтальным перемещением, позиционного действия с фронтальным перемещением и водозабором из закрытой оросительной сети, машин с фронтальным перемещением и водозабором из открытой оросительной сети, дальнеструйных дождевальных машин позиционного действия сезонная погрузка А^с, га, определяется по формуле

.      (16)

В формуле обозначения такие же, как и в п. 2.62. Коэффициент K^day принимается согласно справочным приложениям 12, 13.

При применении дождевальных машин площадь поля севооборота должна быть, как правило, равной площади, обслуживаемой дождевальной машиной, или кратной ей.

СИСТЕМЫ КАПЕЛЬНОГО ОРОШЕНИЯ

2.65. Системы капельного орошения следует применять при возделывании высокорентабельных многолетних насаждений (сады, виноградники, ягодники) и в условиях ограниченных водных ресурсов.

2.66. Системы капельного орошения надлежит располагать:

на незасоленных почвах при уровне пресных подземных вод на глубине не менее 2 м, минерализованных — не менее 4 м;

на предгорных участках со сложным рельефом и уклонами более 0,05;

на равнинных участках, как правило, с легкими почвами (песчаные, каменистые).

2.67. Качество подземных и поверхностных вод, используемых для капельного орошения, должно удовлетворять общим требованиям к оросительной воде и техническим характеристикам применяемого оборудования. В составе системы капельного орошения необходимо предусматривать узел очистки воды и ввода удобрений с поливной водой.

2.68. Допускаемое содержание взвешенных веществ и гидробионтов в поливной воде должно определяться в зависимости от типа применяемых капельниц.

2.69. Системы капельного орошения следует проектировать стационарными с надземным или подземным расположением поливных трубопроводов.

2.70. Подачу воды на системах капельного орошения необходимо предусматривать с учетом необходимости ее автоматизации, планового расположения распределительной сети и модульных участков. Размеры модульных участков следует назначать в увязке со схемой работ по организации орошаемой территории (размещение сооружений, поселков, проведение культуртехнических работ и др.).

2.71. Для распределительных трубопроводов высшего порядка применение стальных труб не допускается.

Стальная соединительная арматура должна иметь внутреннюю и внешнюю противокоррозионную защиту.

2.72. Распределительные трубопроводы низшего порядка должны выполняться из пластмассовых труб.

Длина распределительных трубопроводов не должна быть более 300 м для садов и 500 м для виноградников.

2.73. Поливные трубопроводы при надземном расположении в существующих садах и виноградниках должны размещаться вдоль рядов насаждении на высоте не более 70 см.

Поливные трубопроводы при подземном расположении во вновь создаваемых садах и виноградниках должны устраиваться на глубине не менее 5О см.

Поливные трубопроводы должны выполняться из пластмассовых труб.

Подключение поливных трубопроводов к pacïðåделительным следует предусматривать одно- или двухстороннее.

2.74. Капельницы должны применяться непрерывного и порционного действия с величиной промывочного расхода 2-40 л/ч.

Расстояния между капельницами на поливном трубопроводе следует определять расчетом в соответствии с впитывающей способностью корнеобитаемого слоя почвы и водопотреблением растений. Капельницы должны быть расположены на расстоянии не менее 20см от штамба растения.

2.75. Методы очистки воды, состав и расчетные параметры водоочистных сооружений и устройств надлежит выбирать в зависимости от качества воды в источнике орошения, требований капельниц применяемых устройств автоматики.

2.76. Следует предусматривать проведение профилактических промывок трубопроводов.

2.77. При содержании в исходной воде гидробионтов более 20 мг/л необходимо предусматривать как правило, купоросование воды в регулирующих или водопропускных сооружениях (бассейны аванкамеры, трубопроводы).

2.78. Расчетный суточный расход воды, подаваемой на капельное орошение, следует определять ïî формуле

 ,      (17)

где t — продолжительность полива, ч;

Q^u — максимальный часовой расход воды на полив, м³/ч;

Q^lt — расход воды, м³/сут, на собственные нужды узла очистки (на промывки сеток, зернистых загрузок, на мойку территории станции, полив зеленых насаждений и вокруг станции и др.) определяется по формуле

,        (18)

здесь k — коэффициент, учитывающий расход воды на собственные нужды узла очистных сооружений, принимается 0,01-0,03.

СИСТЕМЫ СИНХРОННОГО ИМПУЛЬСНОГО ДОЖДЕВАНИЯ

2.79. Системы синхронного импульсного дождевания следует применять:

для полива многолетних насаждении, кормовых культур без образования поверхностного стока;

при расчлененном рельефе и уклонах поверхности от 0,05 до 0,3;

на незасоленных почвах любой водопроницаемости, в том числе на маломощных.

2.80. Оросительная сеть систем импульсного дождевания должна, как правило, выполняться стационарной с подземной укладкой трубопроводов.

2.81. Системы импульсного дождевания следует проектировать из модульных участков площадью 10 га с разделением участков орошения на отдельные зоны (ярусы) с перепадами высот (отметок местности) между ними не более 25 м.

При перепаде высот на орошаемом участке более 25 м следует устанавливать усилители командных сигналов на каждом ярусе.

В случае использования системы импульсного дождевания на существующей закрытой напорной оросительной сети необходимо применять генераторы командных сигналов с дождевателями.

2.82. Трубопроводы оросительной сети систем синхронного импульсного дождевания следует располагать таким образом, чтобы подача воды по трубопроводам за генератором командных сигналов осуществлялась, как правило, по горизонтали или снизу вверх по рельефу. Допускается подача воды сверху вниз по рельефу не более чем на 10 м. Поливные трубопроводы следует располагать преимущественно параллельно горизонталям местности. Длина поливных трубопроводов должна быть не более 250 м, число дождевателей на поливном трубопроводе не более 6.

2.83. Материал труб для проводящей оросительной сети следует выбирать в соответствии с п. 2.171.

2.84. Расстояния между поливными трубопроводами и импульсными дождевателями на поливном трубопроводе следует устанавливать в соответствии с техническими характеристиками применяемого оборудования.

2.85. Запорно-регулирующая и измерительная аппаратура, генераторы и усилители командных сигналов должны устанавливаться, как правило, в колодцах.

2.86. Для систем синхронного импульсного дождевания следует применять оборудование для внесений вместе с поливной водой растворимых удобрений.

Расход поливного трубопровода Q^r л/с, следует определять по формуле

,        (19)

где r — число импульсных дождевателей, обслуживаемых трубопроводом;

Q^g — расчетный расход заполнения импульсного дождевателя, л/с.

Расчетный расход заполнения импульсного дождевателя, л/с, следует определять по формуле

,        (20)

где V' — объем выплеска импульсного дождевателя за цикл, л;

t — время заполнения гидропневмоаккумуляторов всех импульсных дождевателей на системе, с.

2.87. Время заполнения гидропневмоаккумуляторов всех импульсных дождевателей на системе t, с, обеспечивающее расчетный режим орошения сельскохозяйственных культур, определяется по формуле

,        (21)

где n^g — число импульсных дождевателей системы;

Q^p — расчетный расход оросительной системы, л/с;

t^b — время выплеска воды всеми импульсными дождевателями системы следует принимать 5—8 с.

СИСТЕМЫ ВНУТРИПОЧВЕННОГО ОРОШЕНИЯ

2.88. Системы внутрипочвенного орошения, позволяющие увлажнять корнеобитаемый слой почвы капиллярным путем из подземных увлажнителей, следует применять, как правило, в степных, полупустынных и пустынных зонах при остром дефиците воды, для полива высокорентабельных сельскохозяйственных культур, а также вблизи населенных пунктов и животноводческих комплексов при использовании для орошения подготовленных городских сточных вод и животноводческих стоков.

2.89. Системы внутрипочвенного орошения следует применять с соблюдением следующих требований:

рельеф участка должен иметь уклоны не более 0,01;

почвы должны быть незасоленные, легкого, среднего и тяжелого механического состава со скоростью капиллярного поднятия не менее 0,5 мм/мин.

2.90. Вода для полива, сточные воды и животноводческие стоки должны удовлетворять следующим требованиям:

размер твердых частиц — не более 1 мм;

мутность — не более 0,04 г/л;

минерализация — не более 1 г/л.

При необходимости следует предусматривать отстойники или очистные сооружения.

2.91. Распределительная сеть должна выполняться закрытой из пластмассовых или асбестоцементных труб.

Для увлажнителей следует применять пластмассовые трубы.

2.92. При проектировании увлажнительной сети необходимо соблюдать условия:

уклон местности по длине увлажнителей должен быть не более 0,01;

глубина закладки увлажнителей в грунт — от 0,4 до 0,6 м;

максимальная длина увлажнителя — до 250 м.

2.93. Расстояние между увлажнителями для культур сплошного сева следует принимать, м: 1,0—на легких, 1,5 — на средних и 2,0 — на тяжелых по механическому составу почвах.

На супесях и легких суглинках при высокой водопроницаемости нижнего подпахотного слоя следует укладывать увлажнители на экран из полиэтиленовой пленки шириной 0,7 м. При применении экрана из полиэтиленовой пленки расстояние между увлажнителями необходимо увеличивать до 2 м.

Расстояние между увлажнителями для садов и виноградников следует принимать равным расстоянию между рядами посадок.

2.94. Перфорация увлажнителей должна обеспечить требуемый расход воды на единицу длины увлажнителя при расчетном напоре. Диаметр отверстий следует принимать 1-2 мм, шаг — 60-100 мм; при щелевой продольной перфорации ширина щели должна быть 1—2 мм, длина — 35-40 мм, шаг 200-400 мм.

2.95. Сбросные трубопроводы, предназначенные для промывки и опорожнения сети, следует проектировать из асбестоцементных или пластмассовых труб с глубиной заложения не менее 0,5 м. Сбросные трубопроводы необходимо оборудовать смотровыми и опорожняющими колодцами.

2.96. Расчетные расходы увлажнителя должны быть увязаны с величиной установившегося впитывания. Расход увлажнительного трубопровода Q^h, м³/с, следует определять по формуле

         (22)

где qⁱ — величина впитывания воды почвой на 1 м увлажнителя, м³/с, определяемая по специальным исследованиям или анализам;

l^h — длина увлажнителя, м.

2.97. Трубчатые оросители следует рассчитывать на равномерную раздачу воды по длине оросителя. Ороситель по всей длине должен закладываться в почву с уклоном, параллельным пьезометрической линии напоров.

Расчетный расход трубчатого оросителя Q^ht, м³/с, надлежит рассчитывать по формуле

,        (23)

где q^h — расход увлажнителя, м³/с;

n^h — число одновременно работающих увлажнителей, питаемых от рассчитываемого оросителя.

СИСТЕМЫ ЛИМАННОГО ОРОШЕНИЯ

2.98. Системы лиманного орошения следует проектировать в районах неустойчивого увлажнения, когда использование местного поверхностного стока для регулярного орошения по природным условиям технически невозможно или экономически нецелесообразно. Лиманное орошение необходимо предусматривать в малонаселенных районах при использовании степных участков, речных долин, пойм рек, замкнутых котловин, склонов под естественные сенокосы, кормовые (многолетние и однолетние травы, кукуруза и подсолнечник на силос, кормовая свекла), зерновые и зернобобовые культуры, с уклоном местности до 0,006, с хорошо одернованной поверхностью на незасоленных и слабозасоленных почвах.

2.99. В зависимости от водоисточника, способа регулирования и глубины затопления лиманы следует подразделять на виды согласно табл. 2.

Таблица 2

Типы лиманов в зависимости от	Виды лиманов
источника орошения	по способу регулирования воды	по глубине затопления
Пойменные, затопляемые паводковыми водами рек	Многоярусные с регулированием длительности затопления	Мелководные Среднего затопления Глубоководные
	Проточные с регулированием длительности затопления	Глубоководные
	Комбинированные	Мелководные и глубоководные
Затопляемые талыми водами, стекающими с вышерасположенных территорий	Одноярусные
	Многоярусные раздельного или последовательного затопления	Мелководные и глубоководные
Подпитываемые из каналов обводнительных или оросительных систем	Многоярусные раздельного или последовательного затопления	Мелководные

2.100. По глубине наполнения лиманы подразделяются на:

мелководные глубиной затопления 15-40 см;

среднего затопления глубиной 40—70 см;

глубоководные глубиной затопления более 70см.

2.101. При проектировании лиманов расчетную обеспеченность стока следует принимать:

для площадей лиманов 5000 га и более — на основании технико-экономических расчетов;

для районов северного Заволжья (Куйбышевская обл. и север Саратовской обл.) — 30—40 %;

для левобережья Средней Волги (область сыртов), северных и центральных областей Казахстана-50%;

для Прикаспийской низменности и Западного Казахстана — 60 %.

2.102. Площадь лимана нетто А^nt, га, определяется по формуле

,        (24)

где V— объем стока расчетной обеспеченности с 1 км², тыс. м3;

А — водосборная площадь, км²;

J^nbr — средневзвешенная норма лиманного орошения брутто, тыс. м³/га, определяемая по данным специальных исследований.

2.103. Поименные системы лиманного орошения следует применять в долинах рек или на широких выровненных участках поймы. Поименные лиманы следует заполнять водами речных паводков. Техническую схему лиманов необходимо выбирать, как правило, в зависимости от условий пропуска максимальных паводковых расходов реки: через территорию орошаемого массива, по отдельным трактам или в обход лиманов. Выбор оптимального варианта должен быть обоснован технико-экономическим расчетом.

2.104. Глубоководные лиманы необходимо проектировать, как правило, на поймах и подпойменных участках первой террасы. Лиманы среднего и мелкого затопления следует располагать на понижениях пойменных террас.

Мелководные лиманы на склонах следует устраивать на выровненных участках, пригодных для лиманного орошения по почвенным условиям с уклоном местности не более 0,002.

2.105. При уклонах поверхности менее 0,001 необходимо предусматривать одноярусные лиманы, при уклонах более 0,001 следует устраивать многоярусные лиманы; число ярусов, их размеры и конфигурация должны устанавливаться из условия рационального использования весеннего стока, наименьшего объема работ. При этом должны быть обеспечены равномерное увлажнение лиманов и нормальные условия проведения сельскохозяйственных работ.

2.106. Расстояние между дамбами (ширину яруса лимана) L необходимо определять по формуле

,        (25)

где h^inf — слой воды у нижней дамбы, м;

h^sup — слой воды у верхней дамбы, принимается не менее 0,05 м;

i^not — средний уклон местности.

Слой воды у нижней дамбы назначается из условия обеспечения равномерного увлажнения почвы. При этом средняя глубина затопления лимана должна быть равна норме лиманного орошения, выраженной слоем воды в метрах.

2.107. При проектировании многоярусных лиманов верхний ярус допускается предусматривать глубоководным распределительным для обеспечения подачи воды во все нижележащие ярусы.

2.108. Дамбы лиманов должны быть постоянными и не препятствовать механизированным сельскохозяйственным работам. Коэффициент заложения откосов дамб должен быть 5-6, строительная высота дамб — не более 1 м, превышение гребня дамб над максимальным уровнем воды в лимане — не менее 0,3 м. Ширину дамб поверху следует принимать, как правило, 0,5—1,5 м.

2.109. Перепуск воды из яруса в ярус должен производиться через водовыпуски, расположенные в наиболее низких местах лиманов или по водообходам, создаваемым путем устройства системы земляных распределительных и направляющих дамб. Концы дамб необходимо доводить до отметки земли, соответствующей расчетному уровню воды в лимане.

2.110. При недостаточной обеспеченности площади лиманного орошения стоком с ее водосбора необходимо предусматривать устройство водосборных валов, направляющих сток в лиман с примыкающих водосборных площадей, а также подпитывание лиманов из оросительных и обводнительных каналов.

2.111. При проектировании лиманов с подпитыванием из оросительных и обводнительных каналов следует рассчитывать величину подаваемого в лиманы расхода воды.

Удельный расход q, л/с на 1 га, определяется по формуле

,      (26)

где n — коэффициент, равный 0,68.

v^m  средняя скорость впитывания, определяемая по методу заливаемых площадок, см/ч;

h^m — средний слой затопления, см;

t — продолжительность подачи воды, ч.

2.112. Необходимо предусматривать регулирование глубины и продолжительности затопления, в том числе в отдельных понижениях при помощи сети водосборно-сбросных каналов.

Водосборно-сбросная сеть каналов в плане должна проходить по пониженным местам и иметь минимальную протяженность.

2.113. Размеры поперечных сечений водосборных каналов внутри лиманов, предназначенных для отвода воды с пониженных участков, допускается принимать без расчета: ширину по дну — 1 м, коэффициент заложения откосов — 4, глубину — 0,5 м. Превышение бровки каналов над расчетным уровнем воды в канале должно быть не менее 0,2 м.

Расчетный расход водосборно-сбросных каналов следует устанавливать в зависимости от объема воды, подлежащего сбросу после влагозарядки, и допускаемой продолжительности стояния воды в лимане.

ОРОСИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ЖИВОТНОВОДЧЕСКИХ СТОКОВ

2.114. Оросительные системы, предназначенные для утилизации подготовленных к орошению стоков животноводческих комплексов, должны проектироваться из условия приема всего годового объема стоков для полива в теплый период года. Круглогодовое орошение допускается предусматривать в условиях отсутствия сезонного промерзания почв.

2.115. Для использования стоков на орошение необходима их предварительная подготовка, которая должна обеспечить их дегельминтизацию и карантинирование, влажность не менее 98 %, размер твердых фракций в стоках должен быть не более 10мм.

При поливе дождевальными машинами с гидравлическим приводом влажность стоков должна быть не менее 99 %, размер твердых фракций — не более 2,5 мм.

2.116. Минимальную требуемую площадь оросительной системы для использования стоков необходимо рассчитывать по содержанию годового количества вносимых со стоками биогенных элементов (азота, фосфора, калия) с учетом выноса питательных веществ урожаем и их исходного содержания в почве.

2.117. При размещении оросительных систем с использованием стоков необходимо предусматривать водоохранные и санитарно-защитные зоны в соответствии с требованиями органов государственного надзора.

2.118. При обосновании способов орошения и техники полива стоками в зависимости от рельефных и почвенных условий необходимо руководствоваться требованиями, предъявляемыми к оросительным системам с поливом водой, а также учитывать химический и фракционный составы стоков, время проведения поливов (поливы вегетационные или круглогодовые), состав выращиваемых сельскохозяйственных культур.

2.119. При использовании стоков на орошение в зоне достаточного и избыточного увлажнения коэффициент фильтрации подпахотных слоев почв должен быть более 0,3 м/сут, при меньшем его значении следует проводить глубокое рыхление.

2.120. Расчет оросительных норм при поливе стоками следует выполнять по дефициту влаги для сельскохозяйственных культур на год расчетной обеспеченности. При этом должна быть определена годовая норма внесения подготовленных стоков по балансу вносимых в почву и выносимых с планируемым урожаем питательных веществ.

2.121. Концентрация общего азота в поливной воде при использовании стоков должна устанавливаться в зависимости от климатических условий и состава возделываемых культур.

В зоне достаточного и избыточного увлажнения в вегетационный период концентрация общего азота в поливной воде не должна превышать, г/л:

1,5 — для многолетних злаковых трав второго и последующих лет произрастания;

1,0 — для многолетних злаковых трав спустя два месяца после всходов, а также для люцерны, клевера, смеси однолетних трав без бобовых компонентов;

0,8 — для кукурузы и зерновых;

0,5 — для корнеплодов и подсолнечника.

В зоне недостаточного увлажнения концентрацию азота допускается применять в два раза меньше или использовать данные специальных исследований.

2.122. Оросительная сеть для полива стоками должна быть, как правило, закрытой тупиковой. Для закрытой сети должны использоваться асбестоцементные, чугунные, железобетонные, пластмассовые трубы. Условия применения стальных труб следует принимать в соответствии с п. 2.171.

Конструкция оросительной сети должна обеспечивать промывку водой трубопроводов, арматуры на сети, дождевальной техники после каждого полива с использованием стоков.

ОРОСИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ СТОЧНЫХ ВОД

2.123. Оросительные системы с использованием подготовленных сточных вод следует применять для орошения и удобрения земель, а также для доочистки сточных вод в естественных биологических условиях.

2.124. Для орошения следует использовать подготовленные хозяйственно-бытовые, производственные и смешанные сточные воды.

Пригодность сточных вод для орошения должна быть определена по химическим и физическим показателям с учетом почвенных условий проектируемого объекта и согласована с органами санитарно-эпидемиологической службы и ветеринарного надзора.

2.125. Оросительные системы с использованием сточных вод следует проектировать:

с круглогодовым приемом сточных вод в пруды-накопители и с последующим использованием их для орошения только в вегетационный период;

с круглогодовым приемом и круглогодовым поливом;

с частичным, в том числе сезонным, приемом и с использованием сточных вод для орошения.

В составе оросительных систем кроме сооружений, указанных в п. 1.1, при необходимости следует предусматривать пруды-накопители, регулирующие емкости, средства контроля за состоянием окружающей природной среды.

Вариант конструкции оросительной системы в зависимости от технологии использования сточных вод должен быть обоснован технико-экономическими расчетами.

2.126. При размещении оросительных систем с использованием сточных вод необходимо соблюдать санитарно-гигиенические и ветеринарные требования.

Между границами оросительной системы, жилыми и производственными зданиями, автомобильными и железными дорогами необходимо предусматривать санитарно-защитные и водоохранные зоны.

2.127. Расчетную оросительную норму необходимо определять в зависимости от дефицита влаги для сельскохозяйственных культур года расчетной обеспеченности, а также в зависимости от химического состава сточных вод с учетом баланса внесения и выноса биогенных веществ урожаем.

2.128. При обосновании способов орошения и техники полива сточными ворами надлежит руководствоваться требованиями, предъявляемыми к оросительным системам с поливом водой.

2.129. На орошаемых сточными водами землях следует предусматривать возделывание кормовых (ведущая культура — многолетние травы), зернофуражных, технических культур.

ВОДОСБОРНО-СБРОСНАЯ СЕТЬ

2.130. Водосборно-сбросную сеть каналов следует проектировать для организованного сбора и отвода с территории оросительной системы: поверхностного стока (ливневых и талых вод);

воды из распределителей и оросителей при технологических сбросах и опорожнении, а также при авариях;

сбросной воды с полей при поверхностном поливе и дождевании.

2.131. Водосборно-сбросная сеть должна:

обеспечивать своевременный отвод воды в водоприемник без нарушения режима работы сооружений оросительной системы и затопления орошаемых земель;

обеспечивать, как правило, двухсторонний прием сбросной воды;

иметь минимальные протяженность и число пересечений с оросительной и коллекторно-дренажной сетью, коммуникациями.

2.132. Водосборно-сбросная сеть должна быть расположена по границам поливных участков, полей севооборотов, как правило, по пониженным местам с максимальным использованием тальвегов, лощин, оврагов.

При использовании тальвегов, лощин, оврагов в качестве водосбросных трактов следует проверять их пропускную способность и возможность размыва. При плановом размещении сбросной сети надлежит предусматривать ее совмещение с кюветами проектируемой дорожной сети оросительной системы.

2.133. При наличии на оросительной системе коллекторно-дренажной сети необходимо рассматривать возможность ее использования в качестве сбросной сети.

2.134. Водосборную сеть надлежит проектировать открытой, как правило, в земляном русле. Сбросную сеть следует проектировать открытой (каналы, лотки) и закрытой (трубопроводы).

2.135. За расчетный расход воды в каналах водосборно-сбросной сети (в зависимости от расположения и порядка канала) должен приниматься наибольший из расходов поверхностного стока с территории орошаемого участка или поверхностного сброса при поливах.

2.136. За расчетный расход поверхностного стока от ливневых и талых вод надлежит принимать паводковые расходы 10 %-ной обеспеченности.

2.137. Расчетный расход водосборных каналов, предусматриваемых для приема сбросных вод с оросительной сети при поливах не должен превышать 30 % суммы расчетных расходов одновременно действующих оросительных каналов, сбрасывающих в него воду.

Для опорожнения открытых и закрытых распределителей и оросителей, а также для промывки трубопроводов закрытой оросительной сети следует предусматривать концевые сбросные каналы.

2.138. Расчетный расход концевого сбросного канала следует принимать в пределах 25-50% расчетного расхода воды оросительного канала (трубопровода) на концевом участке.

Расчетный расход должен также обеспечивать создание транспортирующей скорости для удаления наносов из трубопровода.

2.139. При возможности опорожнения через оросительную сеть низшего порядка сбросная сеть для канала высшего порядка (трубопровода) не предусматривается. Расчетный сбросной расход при этом следует принимать равным расходу канала, по которому намечен сброс воды.

2.140. Коэффициент шероховатости каналов сбросной сети в земляном русле следует принимать согласно рекомендуемому приложению 14.

2.141. Уровень воды в водосборно-сбросном канале высшего порядка должен быть ниже уровня воды в канале низшего порядка на величину не менее 0,05 м.

Уровень воды в водосборных каналах при расчетных расходах должен быть на 0,15 — 0,20 м ниже поверхности земли.

2.142. Водоприемники сбросных вод, которыми могут служить естественные и искусственные водотоки и водоемы, должны обеспечивать отвод и аккумуляцию расчетных объемов сбросных вод без создания подпора уровней воды в водоотводящих каналах (трубопроводах).

каналы

2.143. Параметры и конструкции каналов оросительной сети должны назначаться исходя из условий обеспечения:

минимальных потерь воды на фильтрацию и сбросы;

минимальной площади отчуждения земель;

сохранности прилегающих земель;

комплексной механизации строительных работ;

минимальных эксплуатационных затрат.

2.144. Трассу канала следует выбирать в соответствии с требованиями п. 1.11. Проектировать каналы следует в выемке или полувыемке-полунасыпи. Устройство каналов в насыпи допускается при пересечении местных понижении рельефа и при необходимости самотечной подачи воды на орошаемую площадь.

2.145. При прохождении трассы канала по косогору его сечение следует принимать полностью в выемке.

Допускается устройство каналов на косогорах в полувыемке, при этом линия поверхности земли с низовой стороны косогора должна проходить через точку пересечения откоса канала с уровнем воды при расчетном расходе. В этом случае сопряжение дамбы с основанием следует принимать ступенчатым.

2.146. Поперечные сечения оросительных каналов следует принимать, как правило, трапецеидальной формы.

В зависимости от геологических условий и способа производства работ допускается применять сечения полигональной, параболической или прямоугольной формы.

2.147. Каналы оросительных систем необходимо проектировать с применением противофильтрационных покрытий. Устройство каналов без противофильтрационных покрытий допускается при обеспечении коэффициента полезного действия канала в соответствии с п. 2.22. Тип противофильтрационного покрытия следует назначать на основании сравнения технико-экономических показателей вариантов.

2.148. Ширину дамб каналов по верху или ширину берм необходимо принимать из условий производства работ и удобства эксплуатации.

Превышения гребней дамб и бровок берм каналов над максимальным уровнем воды следует назначать в соответствии с табл. 3. Максимальный уровень следует принимать из условия принятой схемы автоматизированного водораспределения.

При расходе воды в канале свыше 100 м³/с превышение гребней дамб должно определяться в соответствии со СНиП 2.06.05-84.

Таблица 3

Расход воды в канале, м3/с	Превышения ãðåáíåé äàмб и бровок берм канала, см
	без облицовки и с грунтово-пленочным экраном	с облицовкой
До 1 Св. 1 до 10 Св. 10 до 30 Св. 30 до 50 Св. 50 до 100	20 30 40 50 60	15 20 30 35 40

2.149. При глубине каналов до 5 м заложение откосов следует назначать по табл. 1 рекомендуемого приложения 15. Заложение откосов облицованных каналов необходимо принимать с учетом конструкции облицовки и устойчивости откосов земляного русла.

Заложение откосов каналов, проходящих в земляном русле или с грунтово-пленочным экраном, при глубине каналов более 5 м, необходимо принимать на основании опыта строительства и эксплуатации существующих каналов, находящихся в аналогичных условиях; при отсутствии аналогов заложения откосов каналов с глубиной более 5 м принимаются по расчету.

Заложение откосов дамб при высоте их до 3м принимается по табл. 2 рекомендуемого приложения 15. Заложение откосов дамб при напоре воды более 3 м надлежит принимать в соответствии со СНиП 2.06.05-84.

2.150. Расстояние между подошвой откоса дамбы и бровкой выработки грунта резерва надлежит устанавливать в зависимости от способа производства работ и устойчивости откоса дамбы, но не менее 1,5 м при глубине выработки грунта 0,5 м и 3 м при глубине выработки более 0,5 м.

Расстояние от бровки выемки до подошвы отвала следует принимать при глубине выемки до 2,5 м 3м; от 2,5 до 5 м 5 м; более 5 м по расчету устойчивости откоса.

Расстояние от бровки выемки до подошвы отвала допускается увеличивать при соответствующем обосновании в зависимости от условий производства работ.

Откосы и дно выработок вдоль каналов должны быть спланированы и покрыты плодородным слоем почвы.

2.151. В каналах, проходящих в глубоких (более 5 м) выемках, необходимо выше максимального уровня воды через каждые 5 м по высоте предусматривать бермы. Первую берму следует устраивать на высоте h + h от дна канала, где h — максимальная глубина воды в канале, a h — превышение бровки бермы над уровнем воды, принимаемое по табл. 3.

2.152. Радиус закругления канала необходимо назначать с учетом параметров канала (площади сечения, режима работы, типа противофильтрационного покрытия и т.п.).

Для каналов, проходящих в земляном русле, минимальное значение радиуса закругления r, м, следует принимать по формуле

,      (27)

где v^m — средняя скорость течения воды в канале, м/с;

S — площадь живого сечения, м².

Для каналов с монолитными бетонными, сборными железобетонными и асфальтобетонными облицовками радиус закругления следует, как правило, определять по формуле

,        (28)

где В — ширина канала по урезу воды.

2.153. На магистральных каналах и крупных распределителях с расходом воды более 5 м³/с должны быть предусмотрены концевые сбросные сооружения. При возможности опорожнения канала через распределители низшего порядка сбросные сооружения допускается предусматривать только на этих распределителях.

2.154. На магистральных каналах и распределителях следует предусматривать аварийные водосбросные сооружения, устраиваемые в местах пересечений с балками, оврагами, местными понижениями, водоемами.

Величину аварийного расхода следует определять в зависимости от схемы водораспределения, уровня автоматизации технологических процессов, аккумулирующей способности распределительной сети, допускаемого времени ликвидации аварий.

2.155. Для защиты магистральных каналов, их ветвей и распределителей первого порядка, расположенных поперек склона, от размыва должны устраиваться нагорные каналы (или дамбы) и сооружения для пропуска дождевых и талых вод. Расчетный расход воды нагорных каналов следует определять в соответствии с п. 1.9.

2.156. Гидравлический расчет каналов в зависимости от принятой схемы водораспределения необходимо производить для установившегося (равномерного или неравномерного) или нестационарного режима движения воды в соответствии с п. 2.15 и рекомендуемым приложением 16.

2.157. Отношение ширины по дну каналов трапецеидальной формы к глубине их наполнения следует принимать в зависимости от коэффициента заложения откосов m в пределах:

m
1,0	0,8 3,0
1,5	0,6 3,1
2,0	0,5 3,4
2,5	0,4 3,8

Для коэффициентов заложения откосов более 2,5 это отношение следует определять по расчету или по данным аналогов.

2.158. Уклон канала должен обеспечивать средние скорости воды в пределах

,

где v^m — средняя скорость воды в канале, м/с;

v¹ — допускаемая незаиляющая скорость воды, м/с;

v² — допускаемая неразмывающая скорость воды. м/с.

2.159. Допускаемые неразмывающие скорости для каналов в земляном русле и с грунтово-пленочным экраном при расходах до 50 м³/с следует принимать в соответствии с обязательным приложением 17.

Допускаемые средние скорости для каналов с монолитными бетонными, сборными железобетонными и асфальтобетонными облицовками следует принимать по табл. 6 обязательного приложения 17.

Для каналов в земляном русле и с грунтово-пленочными экранами с расходом более 50 м³/с допускаемые средние скорости необходимо принимать на основании специальных исследований или по аналогам.

2.160. Для связных грунтов, содержащих равномерно залегающие включения гальки и гравия в количестве более 20 % (по объему), допускаемая неразмывающая скорость должна определяться как для несвязных грунтов исходя из преобладающих размеров включений. При меньшем объеме включений и при слоистом их расположении допускаемую скорость следует определять как для основного грунта.

Для каналов водосборно-сбросной сети величина допускаемой скорости может быть увеличена на 10%, а для периодически действующих сбросных каналов на 20 % относительно допускаемой неразмывающей скорости для каналов оросительной сети.

2.161. Проверка незаиляемости канала должна осуществляться па транспортирующей способности канала или по незаиляющей скорости воды в канале, согласно рекомендуемому приложению 18.

2.162. При скоростях воды в каналах более 2 м/с следует, как правило, ограничивать доступ в них абразивных наносов с диаметром частиц более 0,25 мм.

2.163. Расчет фильтрационных потерь воды из каналов следует определять в соответствии с рекомендуемым приложением 19.

2.164. Фильтрационные потери воды через дамбы надлежит определять, как правило, для каналов с расходом свыше 10 м³/с, проходящих в насыпи или полунасыпи при подпорной фильтрации. Фильтрационные расчеты дамб следует проводить как для низконапорных плотин из грунтовых материалов согласно СНиП 2.06.05-84.

ТРУБЧАТАЯ СЕТЬ

2.165. При проектировании трубчатой сети в плане необходимо учитывать требования ï. 1.11. Как правило, трубчатую сеть следует предусматривать тупиковой. Применение кольцевой сети должно быть обосновано. Коэффициент полезного действия трубопровода принимается не менее 0,98.

2.166. При уклонах местности более 0,003 для производства поверхностных поливов необходимо применять самотечную трубчатую сеть. Подача воды насосами в таких условиях должна быть обоснована.

2.167. Трубчатую сеть следует рассчитывать на пропуск расчетного расхода с учетом материала труб и местных потерь напора.

2.168. За рабочее давление в трубчатой сети следует принимать наибольшее возможное по условиям эксплуатации внутреннее давление, возникающее при установившемся режиме движения воды в наиболее неблагоприятных условиях подключения дождевальных машин, установок, аппаратов.

2.169. Трубопроводы необходимо проверять на возможность возникновения гидравлического удара. При необходимости следует предусматривать установку противоударной арматуры (обратные клапаны, гидравлические затворы — обратные клапаны, водонапорные колонны). Выбор типа арматуры и места ее установки определяется расчетом. За внутреннее давление воды при гидравлическом ударе следует принимать максимальное давление, возникающее при нестационарном режиме движения воды с учетом действия противоударной арматуры.

2.170. Расчет трубопроводов на прочность необходимо выполнять при следующих сочетаниях нагрузок:

давления грунта и транспорта на опорожненный трубопровод;

рабочего давления воды в трубопроводе, давления грунт* и транспорте;

давления воды в трубопроводе при гидравлическом ударе (или вакууме) и давления грунта.

2.171. Для трубчатой оросительной сети следует применять, как правило, напорные неметаллические трубы: железобетонные, асбестоцементные, пластмассовые. Применение стальных труб допускается:

на участках с расчетным внутренним давлением более 1,5 МПа (15 кгс/см²) ;

при устройстве переходов под железными и автомобильными дорогами, через водные преграды и овраги;

при прокладке трубопроводов по автодорожным и городским мостам, по опорам эстакад и в туннелях.

Стальные трубы следует использовать экономичных сортаментов, со стенкой, толщину которой необходимо принимать по расчету.

2.172. Трубопроводы следует устраивать подземными. Глубину заложения трубопроводов, считая от верха трубы, необходимо принимать не более 2 м.

При прокладке трубопроводов в зоне отрицательных температур материал труб и элементов стыковых соединений должен быть морозостойким.

2.173. Трубопроводы, испытывающие воздействие наземного транспорта, надлежит укладывать на глубину не менее 1 м.

2.174. Укладку трубопроводов следует предусматривать на грунт ненарушенной структуры. При этом дно траншеи должно быть предварительно выровнено или спрофилировано. При прокладке трубопроводов в скальных грунтах необходимо предусматривать выравнивание основания грунтом без твердых включений и — уплотнений.

Толщина слоя уплотненного грунта должна быть не менее 10 см.

При проектировании подземных трубопроводов следует предусматривать послойное уплотнение грунта засыпки между стенками трубы и траншеи.

2.175. Трубчатая оросительная сеть должна быть оборудована:

гидрантами-водовыпусками для подключения поливной или дождевальной техники;

поворотными затворами (задвижками), устанавливаемыми в начале каждого оросительного трубопровода;

поворотными затворами (задвижками), устанавливаемыми на ответвлениях, через которые предусматривается сброс воды при опорожнении ремонтных участков;

вантузами для удаления воздуха, которые устанавливаются в повышенных переломных точках профиля и в концевых или начальных точках оросительных трубопроводов (в зависимости от рельефа местности);

противоударной арматурой и клапанами для спуска и выпуска воздуха;

предохранительными сбросными устройствами, устанавливаемыми в концевых точках распределительных (оросительных) трубопроводов, предохраняющих от повышения давления в сети вследствие сокращения водоотбора;

регуляторами давления.

2.176. На трубопроводах диаметром 500 мм и более при технико-экономическом обосновании допускается устанавливать затворы на один типоразмер меньше.

2.177. При жесткой установке арматуры на сварных трубопроводах и в условиях возможной просадки грунта по трассе трубопровода арматуру необходимо устанавливать с монтажными компенсаторами (вставками).

На зимний период трубопроводы следует опорожнять. Опорожнение, как правило, следует предусматривать самотечным. Уклон трубопроводов к месту опорожнения должен быть не менее 0,001. Допускается опорожнение трубопроводов с помощью насосов при невозможности устройства самоточного опорожнения.

2.178. При проектировании стальных и железобетонных трубопроводов необходимо разрабатывать мероприятия по их защите от почвенной коррозии и коррозии, вызываемой блуждающими токами. Выбор методов защиты должен быть обоснован данными о коррозионных свойствах грунта и о возможности коррозии, вызываемой блуждающими токами.

2.179. Защиту наружной поверхности стальных трубопроводов от коррозии следует предусматривать в соответствии с ГОСТ 9.015-74.

Для защиты от коррозии внутренней поверхности стальных труб независимо от коррозионной активности транспортируемой воды необходимо предусматривать изоляционные покрытия: цементно-песчаные, цементно-полимерные, лакокрасочные, цинковые и другие, разрешенные для применения в хозяйственно-питьевом водоснабжении.

2.180. Защиту от воздействия сульфат-ионов на бетон железобетонных труб, включая трубы со стальным сердечником, а также от коррозии, вызываемой блуждающими токами, следует осуществлять в соответствии со СНиП 2.03.11-85.

Электрохимическую защиту трубопроводов из железобетонных труб со стальным сердечником, имеющих наружный слой бетона проницаемостью ниже нормальной с допускаемой шириной раскрытия трещин при расчетных нагрузках 0,2 мм, необходимо предусматривать при концентрации хлор-ионов в грунтах более 150 мг/л, при нормальной проницаемости бетона и допускаемой ширине раскрытия трещин 0,1 мм более 300 мг/л.

2.181. Для железобетонных виброгидропрессованных труб с пропиткой модифицированным петролатумом в грунтах средней и сильной степени агрессивности, а также железобетонных труб со стальным сердечником, пропитанных модифицированным петролатумом в грунтах с содержанием хлор-ионов до 500 мг/л, электрохимическую защиту трубопроводов допускается не предусматривать.

2.182. При проектировании электрохимической защиты трубопровода из стальных и железобетонных труб всех типов необходимо предусматривать мероприятия, обеспечивающие непрерывную электрическую проводимость трубопроводов.

2.183. Катодную поляризацию железобетонных труб со стальным сердечником надлежит проектировать так, чтобы создаваемые на поверхности металла защитные поляризационные потенциалы были не ниже 0,65 В и не выше 1,2 В по медносульфатному электроду сравнения.

2.184. При электрохимической защите железобетонных труб со стальным сердечником с помощью протекторов величину поляризационного потенциала следует определять по отношению к медносульфатному электроду сравнения, установленному на поверхности трубы, а при защите с помощью катодных станций — по отношению к медносульфатному электроду, расположенному в грунте.

ЛОТКОВАЯ СЕТЬ

2.185. Оросительную сеть из лотков (лотковые каналы) необходимо предусматривать в случаях:

сложных топографических и геологических условиях;

на участках, где каналы должны проходить в насыпи;

на участках со скальными, сильно фильтрующими и просадочными грунтами;

на косогорных участках, подверженных оползневым явлениям.

Коэффициент полезного действия лоткового канала следует принимать не менее 0,95.

2.188. Лотковую сеть надлежит прокладывать, как правило, по наибольшему уклону местности. Выбор конструкций лотковых каналов принимается на основе сравнения технико-экономических показателей вариантов с учетом топографических, геологических и климатических условий.

2.187. Сопряжение лотков с различной глубиной следует предусматривать путем совмещения дна смежных лотков. Подошвы стоек лотковых опор должны быть расположены на глубине не менее глубины промерзания грунтов основания.

2.188. Глубину лотка для каждого участка канала следует назначать из условия превышения бортов лотка над максимальным горизонтом воды не менее чем на 10 см.

При использовании на лотковой сети автоматических регуляторов уровня глубина лотка H^l, см, должна удовлетворять условию

,

где d^l — глубина наполнения лотка при пропуске расчетного расхода, см;

h^f — гидравлические потери в автоматическом регуляторе при пропуске расчетного расхода, см;

а¹ — превышение борта лотка над максимальным уровнем воды, принимается равным 5 см.

2.189. Гидравлический расчет лотковых каналов следует проводить по формулам равномерного, неравномерного и нестационарного движения потока в соответствии с рекомендуемым приложением 16.

2.190. Максимальная скорость течения воды в лотковых каналах не должна превышать 6 м/с. Минимальная скорость должна назначаться из условия обеспечения транспортирования наносов.

РЕГУЛИРОВАНИЕ ВОДОРАСПРЕДЕЛЕНИЯ

2.191. Для предотвращения непроизводительных сбросов воды из каналов следует предусматривать аккумулирующие емкости.

Гидротехнические сооружения должны оборудоваться регуляторами автоматического действия.

На автоматизированных гидротехнических сооружениях следует предусматривать гидравлические перепады, обеспечивающие работоспособность автоматических регуляторов.

Головные водозаборные узлы, водовыделы в хозяйства и каналы сбросной сети необходимо оборудовать средствами водоучета.

ДРЕНАЖ НА ОРОШАЕМЫХ ЗЕМЛЯХ

2.192. Дренаж на орошаемых землях должен обеспечивать отвод избытка солей из корнеобитаемого слоя почв, а также поддерживать уровень подземных вод, исключающий возможность вторичного засоления и заболачивания почв.

2.193. Необходимость устройства дренажа следует устанавливать на основе анализа водно-солевого режима почв объекта мелиорации и прилегающей территории в существующих и проектных условиях с учетом биологических особенностей сельскохозяйственных культур и требований охраны окружающей природной среды. При составлении прогнозов водно-солевого режима следует использовать аналитические методы расчета, аналоговое и математическое моделирование.

2.194. Дренаж в комплексе с мелиоративными и агромелиоративными мероприятиями должен обеспечивать уровень содержания подвижных солей в корнеобитаемом слое засоленных почв на уровне, не превышающем показателей, приведенных в рекомендуемом приложении 20.

2.195. Допускаемая (критическая) глубина залегания подземных вод, обеспечивающая оптимальный водно-солевой режим почв, должна устанавливаться для каждой природно-климатической зоны на основании специальных исследований, имеющегося опыта эксплуатации мелиоративных систем и прогноза водно-солевого режима почв.

2.196. На площадях нового орошения ввод земель в сельскохозяйственное освоение должен предусматриваться после окончания строительства постоянного дренажа, если по прогнозу водно-солевого режима потребность в дренажа возникает в период до 10 лет от начала освоения. При сроке подъема грунтовых вод более 10 лет освоение земель должно опережать строительство дренажа.

2.197. При проектировании дренажа необходимо предусматривать использование дренажных вод на орошение, промывки и другие нужды. Невозможность или нецелесообразность их использования должна быть обоснована.

2.198. При проектировании дренажа должны учитываться режим орошения, техника полива, плановое расположение оросительной сети, рельеф, агротехника сельскохозяйственных культур.

2.199. В зависимости от природных условий территории, нуждающейся в дренировании, на основании технико-экономических расчетов необходимо предусматривать дренаж:

систематический — дрены или скважины вертикального дренажа расположены равномерно на орошаемых землях;

выборочный — дрены или скважины приурочены к отдельным участкам орошаемых земель с неудовлетворительным мелиоративным состоянием;

линейный — дрены или скважины расположены по фронту питания подземных вод.

2.200. Тип дренажа на орошаемых землях (горизонтальный, вертикальный или комбинированный) выбирается исходя из природных и хозяйственных условий на основании технико-экономического сравнения вариантов. Основным типом является горизонтальный дренаж, вертикальный дренаж следует применять при дренировании грунтов проводимостью более 100 м²/сут и в случае, когда слабопроницаемые грунты подстилаются пластами с напорными водами.

Комбинированный дренаж следует предусматривать, как правило, при двухслойном или многослойном строении водоносного пласта, когда верхний слабопроницаемый слой мощностью до 15м подстилается водонапорным пластом мощностью не более 15 м.

2.201. Дренаж на орошаемых землях на весь период эксплуатации надлежит проектировать постоянным (горизонтальным, вертикальным или комбинированным). Для проведения капитальных промывок постоянный дренаж при необходимости может дополняться временным открытым.

2.202. Для повышения эффективности дренажа при промывках на слабопроницаемых почвах следует предусматривать их глубокое рыхление и внесение мелиорантов для оструктуривания почв.

2.203. При проектировании дренажа на засоленных или склонных к засолению землях необходимо предусматривать промывной режим орошения. Интенсивность питания подземных вод следует определять на основании прогноза водно-солевого режима почв мелиорируемой территории и использования опыта эксплуатации существующих дренажных систем на объектах-аналогах.

2.204. Постоянные горизонтальные дрены необходимо проектировать закрытыми из труб с водоприемными отверстиями и защитным фильтром или из пористых труб (трубофильтров).

Коллекторы для приема воды из дрен и отвода ее за пределы мелиорируемой территории следует проектировать как закрытыми, так и открытыми, при этом внутрихозяйственные коллекторы должны быть, как правило, закрытыми. Коллекторы, проходящие через населенные пункты, необходимо проектировать только закрытыми.

2.205. Для закрытого горизонтального дренажа следует применять безнапорные неметаллические трубы, которые должны выдерживать давление грунта, временную нагрузку от сельскохозяйственных машин и быть стойкими к воздействию агрессивной среды.

2.206. Параметры постоянного горизонтального, вертикального и комбинированного дренажа следует рассчитывать на среднегодовую нагрузку периода постоянной эксплуатации мелиоративной системы.

Параметры временного дренажа необходимо определять исходя из обеспечения заданной скорости отвода промывных вод в период капитальных промывок с учетом работы постоянного дренажа.

2.207. Глубину заложения дрен и расстояние между ними следует рассчитывать в зависимости от гидрогеологических условий объекта и требуемого водно-солевого режима по формулам установившегося режима фильтрации с проверкой динамики подземных вод в характерные периоды (вегетационный, предпосевной и др.) по формулам неустановившегося режима.

2.208. В сложной гидрогеологической и почвенно-мелиоративной обстановке, при отсутствии аналогов для обоснования параметров дренажа необходимо предусматривать исследования на моделях или на опытно-производственных участках с типичными природно-хозяйственными условиями.

2.209. Глубина заложения дрен с учетом технологии производства работ, как правило, не должна превышать 4 м. Длину дрен следует принимать 400-1000 м. Диаметр дренажных труб следует определять гидравлическим расчетом. При пропуске максимального расхода допускается напорное движение воды в дренах.

2.210. Уклоны дрен и закрытых коллекторов следует принимать в соответствии с п. 3.86. Максимальные уклоны открытых коллекторов необходимо устанавливать исходя из допускаемых неразмывающих скоростей, минимальные — в соответствии с п. 3.69.

2.211. Сопряжение закрытых дрен с закрытыми и открытыми коллекторами должно обеспечивать отвод дренажных вод без образования подпоров в дренах.

2.212. Смотровые колодцы следует устанавливать в истоках дрен, в местах поворота дрен и коллекторов, изменения уклона и диаметра труб, впадения дрен в закрытые коллекторы, а также в местах, необходимых для промывки дренажных линий.

2.213. Плановое расположение скважин вертикального дренажа необходимо увязывать с геологическим и гидрогеологическим строением, рельефом, границами мелиорируемого участка. Скважины следует размещать по возможности вблизи существующих линий электропередач и трансформаторных подстанций.

2.214. При выборе конструкций скважин вертикального дренажа необходимо учитывать гидрогеологические условия, требуемое понижение уровня грунтовых вод, дебит, технологию бурения и параметры насосно-силового оборудования. При проектировании скважин следует предусматривать, как правило, применение неметаллических труб.

2.215. Диаметр бурения скважин вертикального дренажа необходимо принимать не менее 600мм. Глубина скважины, определяемая глубиной залегания и мощностью водосодержащих грунтов, не должна превышать 100м. Длину отстойника следует принимать не более 1 м.

2.216. Длину фильтра необходимо принимать с учетом мощности водоносного пласте. Если мощность водоносного пласта менее 10м, то длина фильтра принимается равной его мощности. При мощности водоносного пласта более 10м длину фильтра следует принимать 0,7-0,8 его мощности, но не более 25 м. Скважность фильтра должна составлять 25-30 %.

2.217. Диаметр фильтрового каркаса следует подбирать из условия пропуска максимального расхода и обеспечения свободного монтажа и демонтажа насосно-силового оборудования, размещения средств автоматики и телемеханики.

2.218. В прифильтровой зоне скважины необходимо предусматривать однослойную фильтровую обсыпку. В качестве обсыпки следует применять отсортированные гравийные смеси. Толщина обсыпки должна быть не менее 15 см.

2.219. При разработке проектной документации на строительство системы вертикального дренажа необходимо предусматривать, чтобы устройство линий электропередач производилось одновременно или опережало строительство скважин.

2.220. Проектный режим работы системы скважин вертикального дренажа должен быть разработан на основании данных мелиоративного состояния орошаемых земель в увязке с графиком нагрузок на энергосистеме, планами текущих и капитальных ремонтов скважин и насосно-силового оборудования.

2.221. Работа насосных агрегатов на скважинах вертикального дренажа должна быть автоматизирована по уровню воды в скважинах.

2.222. Вокруг скважин вертикального дренажа необходимо предусматривать ограждаемую площадку не более 150 м², располагаемую на 0,3 м выше отметки окружающей территории.

2.223. Сопряжение скважин комбинированного дренажа с горизонтальными дренами должно обеспечивать свободный (без подпора) отвод дренажных вод. Подключение скважин к закрытым коллекторам и дренам должно быть закрытого типа.

3. ОСУШИТЕЛЬНЫЕ СИСТЕМЫ

3.1. При проектировании осушительных систем должны быть установлены причины избыточного увлажнения территории и величина каждой из составляющих водного баланса во время весеннего, летне-осеннего дождевого паводков и в посевной период.

3.2. В зависимости от причин избыточного увлажнения на осушаемом массиве необходимо предусматривать:

защиту от поступления поверхностных вод с окружающей водосборной площади;

защиту от затопления паводковыми водами водоемов и водотоков;

отвод поверхностного стока на осушаемом массиве;

перехват и понижение уровней подземных вод на осушаемом массиве;

защиту от подтопления фильтрационными водами из водоемов и водотоков.

3.3. Способы осушения и конструктивные решения осушительных систем должны обеспечивать создание на осушаемом массиве необходимого водно-воздушного режима почв с учетом изменения во времени приходных элементов водного баланса.

3.4. Защиту осушаемого массива от поступления поверхностных вод со склонов следует обеспечивать путем устройства нагорных каналов, регулирования стока вод со склонов в водоемах на тальвегах.

3.5. Защита территории от затопления паводковыми водами водотоков и водоемов должна обеспечиваться путем устройства оградительных дамб, зарегулирования паводковых вод в водоемах, увеличения пропускной способности русел рек, перераспределения стока между соседними водосборными площадями. При защите от затопления необходимо соблюдать также требования СНиП 2.06.15-85.

3.6. Защита территории от поступления фильтрационных вод из рек, озер, водохранилищ должна обеспечиваться путем устройства береговых дрен или линейной системы скважин вертикального дренажа с учетом требований СНиП 2.06.15-85.

3.7. Осушительную сеть необходимо проектировать в сочетании с мероприятиями по организации поверхностного стока и повышению фильтрационной способности грунтов.

3.8. Для перехвата подземных вод, поступающих с прилегающего водосбора, следует предусматривать устройство ловчих каналов или дрен, линейной системы скважин вертикального дренажа, учащение систематического горизонтального дренажа. Для понижения уровней подземных вод на осушаемом массиве необходимо применять, как правило, закрытую осушительную сеть.

3.9. Тип осушительных систем с самотечным отводом воды или с ее откачкой насосами должен выбираться в зависимости от требований охраны окружающей природной среды и гидрологического режима водоприемника.

3.10. Обвалование осушаемого массива оградительными дамбами (устройство польдеров) необходимо применять:

на приморских, затапливаемых приливом или нагоном волны равнинах;

в поймах рек, подверженных затоплению весенними и летне-осенними поводками на сроки, превышающие допускаемые для данного вида сельскохозяйственного использования земель;

на приозерных заболоченных низменностях и на затапливаемых территориях, примыкающих к водохранилищам, для ликвидации зон мелководья.

3.11. Осушительные системы без устройства оградительных дамб с откачкой воды насосами следует применять:

на безуклонных территориях, подтапливаемых водами морей, рек, озер, водохранилищ;

при осушении замкнутых впадин во избежание строительства глубоких проводящих каналов;

на участках вдоль железных и автомобильных дорог при экономической нецелесообразности переустройства существующих водопропускных сооружений.

3.12. Для осушения сельскохозяйственных земель следует применять горизонтальный дренаж. Вертикальный дренаж допускается применять при осушении территории, сложенной однородными песками, торфяниками любой мощности, супесями и легкими суглинками мощностью до 2 м, которые подстилаются водоносными пластами с проводимостью более 150 м²/сут.

Линейную систему вертикального дренажа для защиты сельскохозяйственных угодий от подтопления фильтрационными водами рек, водохранилищ, озер или для перехвата поступающих на объект подземных вод следует применять при проводимости подстилающих пород не менее 300 м²/сут.

3.13. На осушительных системах с увлажнением за счет повышения уровня подземных вод должно обеспечиваться равномерное по площади увлажнение почвы в допускаемые для сельскохозяйственных культур сроки.

Подпочвенное увлажнение применяется в грунтах с коэффициентом фильтрации более 0,5 м/сут, при уклонах поверхности до 0,005 с использованием мелиорируемых земель под полевые севообороты и сенокосы.

3.14. Осушительные системы с увлажнением (орошением) дождеванием допускается проектировать при любой водопроницаемости почв и уклонах поверхности, позволяющих применять дождевальную технику.

3.15. Водозабор из подземных водоносных пластов необходимо предусматривать только для увлажнения дождеванием. При осушении земель вертикальным дренажем в качестве водозаборных следует использовать скважины вертикального дренажа.

3.16. Режим увлажнения (орошения) сельскохозяйственных культур на осушаемых землях следует определять в соответствии с разд. 2.

ТРЕБОВАНИЯ К ВОДНО-ВОЗДУШНОМУ РЕЖИМУ почв

3.17. При осушении земель водно-воздушный режим почвы (режим осушения) должен обеспечивать получение проектной урожайности. Режим осушения характеризуется следующими показателями: влажностью и аэрацией почвы, продолжительностью затопления почвы и подтопления ее верхних слоев в различные периоды вегетации, глубиной залегания подземных вод.

3.18. Осушительная система должна обеспечивать:

проходимость сельскохозяйственной техники при проведении полевых работ;

влажность почвы в корнеобитаемом спое в вегетационный период: для зерновых культур — 6575 % полной влагоемкости; для овощей, картофеля и корнеплодов — 60—80 %; для трав — 6585 %;

норму осушения (оптимальную глубину залегания подземных вод) — в соответствии с табл. 4.

Допускается уточнять приведенные значения норм осушения на основании водно-балансовых расчетов.

Таблица 4

Сельскохозяйственное	нормы осушения, см
использование земель	период предпосевной обработки и уборки урожая	первый месяц вегетации	в среднем за вегетацию
Полевые, кормовые, овощные севообороты	40-60		90-110
Пастбища		70-90	90-110
Сенокосы		40-60	60-80

Примечание. Меньшие значения норм осушения принимаются для песчаных и супесчаных почв, большие — для связных минеральных почв и торфяников.

3.19. Допускаемая продолжительность затопления осушаемых земель при использовании их в севооборотах без озимых культур устанавливается исходя из обеспечения оптимальных сроков сева.

Осушаемые земли в системе севооборотов с озимыми культурами не должны затапливаться водами весенних паводков.

3.20. Предельные сроки весеннего затопления луговых трав следует принимать по табл. 5. Допускается использовать данные региональных исследований.

Таблица 5

Травы	Предельные сроки затопления, сут
Клевер красный, клевер белый, ежа сборная, овсяница красная	10
Люцерна, клевер розовый	15
Тимофеевка луговая, мятлик луговой, овсяница луговая, полевица белая	30
Костер безостый, лисохвост луговой, бокмания обыкновенная, пырей ползучий	45
Канареечник тростниковидный	60

3.21. Отвод поверхностных вод с осушаемых земель в период летне-осенних дождей должен обеспечиваться в течение, сут:

0,5 — для зерновых культур;

0,8 для овощей, силосных культур, корнеплодов;

1,0 — для многолетних трав.

3.22. Сроки отвода избыточной влаги из корнеобитаемого слоя в период летне-осенних дождей следует принимать по табл. 6. Допускается использовать данные региональных исследований.

Таблица 6

Сельскохозяйственное использование земель	Максимальная продолжительность стояния уровней грунтовых вод, сут
	в пахотном слое	в корнеобитаемом слое
Полевые, кормовые, овощные севообороты, пастбища	1,5	5
Сенокосы	3	7

РЕГУЛИРУЮЩАЯ СЕТЬ

3.23. Регулирующая сеть должна обеспечивать отвод поверхностных вод и понижение уровня подземных вод на осушаемом массиве в следующие расчетные периоды:

от прохождения пика весеннего паводка до начала полевых работ;

от прохождения пика весеннего паводка до начала вегетации трав (для пастбищ и сенокосов);

в период выпадения летне-осенних дождей и уборки урожая.

3.24. Регулирующая сеть по принципу действия подразделяется на: закрытые дрены и открытые осушители, понижающие уровень подземных вод в требуемые сроки; закрытые и открытые собиратели, отводящие в расчетное время избыточные поверхностные воды.

Выбор конструкции регулирующей сети в конкретных природных условиях должен быть обоснован водно-балансовыми расчетами, опытом эксплуатации существующих осушительных систем или специальными исследованиями.

3.25. Глубину заложения закрытой и открытой регулирующей сети необходимо определять в зависимости от требуемой нормы осушения с учетом водопроницаемости грунтов по глубине, осадки и сработки торфа.

Минимальную глубину заложения закрытой и открытой регулирующей сети, как правило, следует принимать в минеральных грунтах 1,1 м, в торфяных (после осадки) — 1,3 м. Увеличение глубины заложения регулирующей сети более 1,5 м должно быть обосновано.

3.26. Расстояние между дренами, осушителями, открытыми и закрытыми собирателями, скважинами необходимо устанавливать для расчетных периодов в соответствии с п. 3.27 с учетом типа водного питания и изменения элементов водного баланса в процессе сельскохозяйственного использования осушаемых земель.

При расчете регулирующей сети допускается пользоваться формулами, приведенными в рекомендуемом приложении 21.

3.27. Расстояние между дренами на осушительных системах с подпочвенным увлажнением следует определять:

при использовании вод только с собственной водосборной площади — как при расчете сети в режиме осушения;

при использовании внешних источников — как при расчете сети в режимах осушения и увлажнения, причем из полученных значений расстояний принимается меньшее.

На осушительных системах с дождеванием расстояния между дренами следует определять как при расчете сети в режима осушения.

3.28. Регулирующая сеть должна быть, как правило, закрытой. Закрытая регулирующая сеть является обязательным способом осушения земель под полевые и овощекормовые севообороты, технические культуры, сады, ягодники, пастбища.

3.29. Открытую сеть допускается применять:

для предварительного осушения массива в период строительства закрытого дренажа;

в грунтах с содержанием в верхнем метровом слое камня размером свыше 30 см в количестве 2 % и более; при осушении сенокосов;

при содержании закисного железа в грунтовых водах осушаемого массива более 14 мг/л;

в случаях, когда расстояние между каналами регулирующей сети по расчету составляет не менее 100 м;

при залегании на глубине менее 1 м скальных и других равных им по трудности разработки грунтов;

на первом этапе осушения — в соответствии с п. 3.33.

3.30. Регулирующую сеть следует располагать перпендикулярно основному направлению потока поверхностных вод (поперечная схема). При уклонах местности менее 0,006 допускается располагать закрытые дрены и открытые осушители вдоль уклона местности (продольная схема). Закрытые и открытые собиратели следует устраивать только по поперечной схеме.

3.31. Регулирующая сеть не должна пересекать дороги, подземные коммуникации, лесонасаждения. При пересечении с линиями электропередач и телефонными линиями расстояния до их опор следует принимать в соответствии с действующими правилами охранных зон.

3.32. Предварительное осушение открытой сетью каналов следует проектировать при необходимости улучшения условий проведения культур технических работ и строительства закрытого дренажа.

Каналы предварительного осушения следует проектировать в увязке с постоянной осушительной сетью. Как правило, каналы предварительного осушения не должны пересекать трасс закрытой осушительной сети.

3.33. Болота с торфом мощностью пласта более 1,5 м, мерзлотные почвы с термокарстовыми проявлениями, торфяные выработки карьерного типа, а также заросшие кустарником и лесом земли необходимо осваивать в два этапа:

на первом этапе следует проектировать осушение открытой сетью каналов до завершения основной осадки торфяной залежи, вытайки подземного льда, а также сводки древесно-кустарниковой растительности. На первом этапе необходимо предусматривать первичное окультуривание и сельскохозяйственное использование территории;

на втором этапе следует осуществлять реконструкцию сети путем проектирования на топографической основе, полученной после первого этапа, мероприятий, обеспечивающих наиболее эффективное использование осушаемых земель (строительство закрытого дренажа, оросительной сети, планировка поверхности и т.д.).

ЗАКРЫТАЯ РЕГУЛИРУЮЩАЯ СЕТЬ

3.34. Материал труб для закрытой регулирующей сети необходимо принимать в соответствии с п. 2.205.

3.35. Минимальный диаметр труб для закрытой регулирующей сети необходимо принимать 50 мм. Уклоны дрен и закрытых собирателей при минимальном диаметре должны быть, как правило, 0,003 и более. Допускается увеличение диаметра дрен на безуклонных равнинах (при невозможности обеспечить минимально допускаемый уклон), в условиях притока подземных вод, при повышенном содержании в подземных водах закисного железа, на осушительных системах с подпочвенным увлажнением.

3.36. При минимальном диаметре длину дрен и закрытых собирателей следует принимать не более 250 м, а в мелкозернистых водонасыщенных песках и илах — не более 150 м. При осушении окраин массива длина дрен принимается не менее 50 м.

3.37. При проектировании закрытого дренажа на слабопроницаемых почвах необходимо предусматривать, как правило, устройство объемных фильтров (обсыпок) толщиной не менее 20 см. При проектировании закрытых собирателей объемный фильтр должен быть выполнен до подошвы пахотного горизонта.

3.38. В качестве материала объемного фильтра, как правило, необходимо использовать местные естественные или искусственные материалы: песчано-гравийную смесь, крупнозернистый песок с содержанием частиц диаметром более 0,5 мм не менее 40 % (по массе), гравий, щебень, шлак, измельченную древесно-кустарниковую растительность, опилки, керамзит, торф со степенью разложения не более 15%, вынутый из дренажной траншеи и оструктуренный химическими мелиорантами грунт. Коэффициент фильтрации объемного фильтра должен быть не менее 1 м/сут.

3.39. Стыки и перфорацию дренажных труб следует защищать рулонными защитно-фильтрующими материалами на основе минеральных, синтетических или полимерных волокон (стеклохолст, полиэтилен-холст, полотно нетканое мелиоративное).

3.40. При осушении торфяников мощностью более 1,5 м, а также при закладке дренажа в оплывающих грунтах керамические дренажные трубы необходимо соединять муфтами с водоприемными отверстиями или укладывать трубы на сбиваемые между собой деревянные основания (стеллажи).

3.41. Подключение закрытой регулирующей сети к коллекторам следует проектировать впритык с использованием, как правило, соединительной арматуры или внахлестку. При подключении впритык дрены должны сопрягаться с коллекторами под углом 6090°.

Подключение дрен к коллекторам диаметром 175 мм и более следует предусматривать через вспомогательные коллекторы меньшего диаметра, объединяющие ряд дрен.

3.42. Применение закрытой регулирующей сети из пластмассовых труб, укладываемых бестраншейным способом, допускается:

на минеральных почвах и предварительно осушенных торфяниках с коэффициентом фильтрации 0,1 м/сут и более;

на почвах с коэффициентом фильтрации менее 0,1 м/сут с заполнением дренажной щели фильтрующими материалами, обеспечивающими гидравлическую связь дрены с поверхностными водами;

при содержании валунов в верхнем метровом слое грунта не более 150 м³/га; валунов диаметрами 3060 см — 120 м³/га, более 60 см  30 м³/га;

при содержании пней не более 3%;

при содержании погребенной древесины диаметром более 10 см 1% и менее.

3.43. При содержании в подземных водах осушаемой территории до 3 мг/л закисного железа мероприятия по защите закрытого дренажа от заиления железистыми соединениями допускается не предусматривать.

3.44. При содержании закисного железа в подземных водах осушаемой территории 3 —8 мг/л необходимо предусматривать:

ловчие каналы для перехвата потока ожелезненных вод;

проектирование дренажных систем с прямолинейными закрытыми коллекторами одного порядка;

увеличение уклонов устьевых участков дрен на длине 6—10 м до 0,01 и более;

увеличение или обеспечение постоянства скоростей движения воды в коллекторе вниз по течению;

применение объемных органических фильтров из древесно-кустарниковой растительности.

3.45. При содержании закисного железа 8—14 мг/л дополнительно необходимо предусматривать одно из следующих мероприятий:

увеличение минимальных уклонов коллекторов до 0,003, дрен до 0,006;

увеличение диаметров дрен до 75100 мм на минеральных и до 100150 мм на торфяных почвах;

устройство дрен, впадающих в открытую проводящую сеть;

гидравлическую промывку закрытых коллекторов и дрен.

3.46. Расчетные расстояния между дренами необходимо уменьшить на 10% при содержании закисного железа в грунтовых водах 3  8 мг/л и на 20% при содержании его 8—14 мг/л. При содержании закисного железа более 14 мг/л следует проектировать открытую сеть c последующей ее реконструкцией на закрытую сеть после уменьшения содержания в грунтовых водах закисного железа.

Допускается применение других способов защиты закрытого дренажа от заиления железистыми соединениями, обоснованных специальными исследованиями или опытом эксплуатации.

ОТКРЫТАЯ РЕГУЛИРУЮЩАЯ СЕТЬ

3.47. Проектирование открытой регулирующей сети в плане необходимо вести с учетом следующих основных требований:

каналы систематической регулирующей сети должны быть, как правило, параллельны между собой, увязаны с границами землепользования и полей севооборотов;

длина каналов должна быть 700-1500 м. Допускается уменьшение длины при осушении окраин массива;

сопряжение каналов регулирующей сети с проводящими каналами следует назначать под прямым или близким к нему углом;

при осушении затапливаемых речных пойм каналы следует располагать по направлению потока паводковых вод;

выборочную регулирующую сеть (тальвеговые каналы) необходимо проектировать по наиболее низким местам поверхности и минерального дна болота.

3.48. Параметры поперечных сечений каналов надлежит принимать конструктивно с учетом требований ОСТ 33-23-79.

Глубину каналов, проходящих по тальвегам, необходимо назначать 1—1,5 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

А — мелиорируемая площадь;

A^с — площадь, поливаемая дождевальной машиной за сезон (сезонная нагрузка);

A^nt — мелиорируемая площадь нетто;

A^br — мелиорируемая площадь брутто;

В — ширина канала по урезу воды;

Е — испарение;

E^a — коэффициент полезного использования воды на оросительной системе;

Е^t — коэффициент полезного действия сети;

E^b —коэффициент полезного действия канала;

ЕТ^crop  эвапотранспирация;

Jⁿ — оросительная норма;

J^nnt — оросительная норма нетто;

J^mnt — средневзвешенная оросительная норма нетто;

J^nd — осушительная норма;

Р^e — эффективные осадки;

Q^nt — расход воды нетто;

K^f — коэффициент форсировки расхода;

Q^br — расход воды брутто;

Q^ef  фильтрационные потери;

Q^sd — расход воды дождевальной машины;

Q^ht — расход трубчатого увлажнителя;

Q^col — расчетный расход;

Q^h — расход увлажнительного трубопровода;

R — гидравлический радиус;

S — площадь живого сечения;

V^us — объем полезно используемой воды;

V^w — объем забираемой воды;

V^l — потери воды из сети на фильтрацию;

V^lt — технические потери воды на поле;

V^ls — технологические сбросы воды из оросительной сети;

V^r — объем воды, подлежащий отводу;

Т— водопроводимость пласта;

b — ширина канала по дну;

В^сr — ширина канала по урезу воды при критической глубине воды;

a^d — расстояние между дренами;

d^d — глубина до оси дрены;

d^wh — дефицит влаги в водном балансе;

d^wbm — средневзвешенный дефицит влаги в водном балансе;

d^mw — среднесуточный дефицит водопотребления;

d^c — глубина наполнения канала;

H^l — глубина лотка;

d^l — глубина наполнения лотка;

d^cr — критическая глубина;

h^inf— слой воды у нижней дамбы;

h^m — средний слой затопления;

h^sup — слой воды у верхней дамбы;

h  превышение бровки бермы (дамбы) над уровнем воды;

h^f — гидравлические потери;

L^not — средний уклон местности;

i^cr — критический уклон;

L — расстояние между дамбами лиманов;

m — коэффициент заложения откоса;

n^s — число импульсных дождевателей;

n^st — число импульсных дождевателей на системе;

n^h — число одновременно работающих увлажнителей;

h^d — расстояние от оси дрены до водоупора;

l^h — длина увлажнителя;

q — удельный расход воды (гидромодуль);

qⁱ — величина впитывания воды почвой;

— относительная влажность воздуха;

r — радиус закругления канала;

v^a — расчетная скорость ветра;

v^m — средняя скорость ветра;

X  смоченный периметр;

t — толщина облицовки;

n — коэффициент шероховатости;

С — коэффициент Шези;

К^ul — коэффициент земельного использования;

K^day — коэффициент использования рабочего времени суток;

^l — коэффициент, учитывающий потери рабочего времени по метеорологическим условиям;

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Справочное

ТЕРМИНЫ И ОПРЕДЕЛЕНИЯ

Аэрозольное орошение — орошение мельчайшими каплями воды для регулирования температуры и влажности приземного слоя атмосферы.

Водоприемник гидромелиоративной сети — водоток, водоем, понижение рельефа местности и (или) зона неполного водонасыщения горных пород, используемые для сброса в них дренажных и (или) оросительных вод.

Вертикальный мелиоративный дренаж — мелиоративный дренаж, состоящий из трубчатых колодцев.

Влагозарядковый полив — полив, проводимый с целью увеличения запаса воды в почве к началу вегетационного периода.

Внутрипочвенное орошение — орошение земель путем подачи воды непосредственно в корнеобитаемую зону изнутри.

Гидромелиорация — совокупность мероприятий и сооружений, обеспечивающих улучшение природных условий сельскохозяйственного использования земель путем регулирования водного режима почв.

Гидромелиоративная система — комплекс взаимодействующих сооружений и технических средств для гидромелиорации земель.

Гидромелиоративная борозда — временный канал мелиоративной сети, прокладываемый на поле и проходимый для сельскохозяйственных машин.

Горизонтальный мелиоративный дренаж — мелиоративный дренаж, дрены которого занимают горизонтальное положение или имеют уклон.

Гидромодуль — объем воды, подаваемый на единицу орошаемой площади в единицу времени.

Дождевание — поверхностное орошение искусственным дождем.

Дождевальная машина — поливная машина с рабочими органами для дождевания.

Дождевальная установка — установка для позиционного полива дождеванием.

Дождевальный аппарат — рабочий орган с подвижными частями для получения и распределения искусственного дождя по площади полива.

Дождевальная насадка рабочий орган для получения и распределения искусственного дождя по площади полива, не имеющий подвижных частей.

Допускаемая интенсивность дождевания — интенсивность искусственного дождя, при которой не образуется поверхностный сток.

Допускаемый уклон поверхности поливного участка — уклон поверхности поливного участка, допускающий применение данного способа полива и поливной техники.

Дренажная вода при осушении земель — вода, поступившая в результате осушения земель в осушительную сеть.

Дренажный сток при осушении земель — сток дренажных вод по осушительной сети.

Импульсное дождевание — дождевание в импульсном режиме.

Капельное орошение — локальное орошение с помощью поливных капельниц.

Коэффициент полезного действия оросительной сети — отношение объема воды, поданной при орошении, к объему воды, изъятой из водоисточника в оросительную сеть.

Кротовый мелиоративный дренаж — горизонтальный мелиоративный дренаж в виде кротовых дрен.

Кротовая дрена — мелиоративная дрена в виде цилиндрической полости в почве.

Ловчая дрена — мелиоративная дрена оградительной осушительной сети, предназначенная для перехвата притока подземных вод к осушенным землям.

Локальное орошение — орошение ограниченного объема почвы вблизи растения.

Межполивной период — период между двумя следующими один за другим поливами.

Мелиоративный дренаж — часть осушительной сети, обеспечивающая сбор и отвод воды в проводящую сеть или водоприемник.

Мелиоративная дрена — элемент регулирующей гидромелиоративной сети для сбора и отвода поверхностных и подземных вод.

Мелиорируемые земли — земли мелиоративного фонда, на которых осуществляется мелиорация.

Мелиоративные фонд — земли, пригодные для хозяйственного использования и нуждающиеся в мелиорации.

Модуль дренажного стока — количество воды, принимаемое осушительной сетью с единицы площади осушенных земель в единицу времени.

Нагорная дрена — мелиоративная дрена оградительной осушительной сети, предназначенная для перехвата поверхностного стока к осушенным землям.

Норма осушения — расстояние от поверхности земли до поверхности подземных вод, обеспечивающее оптимальные условия выращивания сельскохозяйственной культуры.

Обводнение пастбищ — совокупность мероприятий по обеспечению питьевой водой животноводства на безводных и маловодных территориях.

Оградительная осушительная сеть — часть мелиоративного дренажа, обеспечивающая перехват вод, притекающих к осушаемым землям.

Оросительная норма объем воды, подаваемый за год на единицу площади нетто поливного участка.

Оросительный период — часть вегетационного периода от начала первого полива до окончания последнего полива сельскохозяйственной культуры.

Оросительная сеть — гидромелиоративная сеть для подвода воды от водоисточника к поливному участку.

Оросительная система — гидромелиоративная система для орошения земель.

Орошаемые земли — земли, на которых имеется постоянная или временная оросительная сеть, связанная с источником орошения, водные ресурсы которого обеспечивают полив этих земель.

Орошение земель — гидромелиорация с подводом воды на земли с недостаточной природной водообеспеченностью.

Осушительно-оросительная система — оросительная система с осушительной сетью на орошаемых землях.

Осушаемые земли — земли, на которых имеется осушительная сеть, обеспечивающая нормальный водно-воздушный режим для произрастания на них сельскохозяйственных культур и насаждении.

Осушение земель — гидромелиорация путем отвода воды из почвы и (или) с ее поверхности.

Осушительная сеть — гидромелиоративная сеть для приема избыточных поверхностных и (или) подземных вод и их отвода в водоприемник.

Осушительная система — гидромелиоративная система для осушения земель.

Осушительный коллектор — водовод проводящей осушительной сети для отвода воды, собранной оградительной и регулирующей осушительными сетями.

Переувлажненные земли — земли, почвы которых содержат воду в количестве, затрудняющем их хозяйственное использование.

Поверхностное орошение — орошение земель с распределением воды по их поверхности.

Полив — однократное искусственное увлажнение почвы и (или) приземного слоя атмосферы.

Поливная сеть — гидромелиоративная сеть, предназначенная для распределения воды по поливному участку.

Поливная полоса — обвалованная полоса земли, имеющая продольный уклон и горизонтальная в поперечном сечении, затапливаемая водным потоком с одновременным просачиванием в почву.

Поливной участок — участок орошаемых земель, обслуживаемый одним оросителем при одинаковых способах полива, поливной технике и режиме орошения.

Поливной чек — обвалованная часть поливного участка, затапливаемая водой с последующим просачиванием ее в почву.

Поливная техника — совокупность машин, механизмов и орудий для осуществления полива.

Поливная машина для орошения — передвижная машина для распределения и подачи воды на поливном участке.

Поливная борозда — гидромелиоративная борозда, распределяющая водный поток по поверхности почвы с одновременным просачиванием воды через ее дно и откосы.

Полив напуском — полив почвы путем заполнения поливных чеков.

Потребность в оросительной воде — разность между необходимым для получения планового урожая и налитым количеством доступных для растений природных вод.

Промывной полив — полив, проводимый с целью уменьшения содержания в почве вредных для растений веществ.

Противозаморозковый полив — полив дождеванием для защиты растений от заморозка.

Распределительная борозда — гидромелиоративная борозда временной поливной сети, распределяющая воду между поливными бороздами или полосами.

Режим орошения — совокупность норм и сроков поливов.

Способ орошения земель — комплекс определенных мер и приемов распределения воды на поливном участке и (или) превращения водного потока в почвенную и атмосферную влагу.

Способ осушения земель — комплекс определенных мер и приемов сбора и отвода поверхностных и (или) подземных вод.

Увлажнительно-осушительная сеть — гидромелиоративная сеть, в которой осушительная сеть используется для увлажнения земель.

Удобрительный полив — полив водой, содержащей питательные вещества для растений.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

Справочное

ПОТЕРИ ВОДЫ НА ИСПАРЕНИЕ, ИНФИЛЬТРАЦИЮ И ПОВЕРХНОСТНЫЙ СБРОС ПРИ ПОЛИВЕ ПО БОРОЗДАМ

Уклон	Степень	Потери воды, %
	водопроницаемости почвы	испарение	инфильтрация	сброс
0,05-0,02	Сильная Средняя Слабая	1,5 2,1 6,0	23,0 11,4 12,2	5,9 10,8 11,8
0,02-0,01	Сильная Средняя Слабая	1,6 2,7 4,0	16,8 6,5 6,2	14,7 19,8 22,9
0,01-0,005	Сильная Средняя Слабая	1,1 2,0 4,5	11,5 4,4 3,0	15,0 21,6 23,6
0,005-0,001	Сильная Средняя Слабая	0,7 1,7 59	15,8 11,0 8,8	9,4 10,5 12,4

Примечание. Степень водопроницаемости характеризуется удельным впитыванием воды, л/с на 100 м борозды, определяемым при водно-физических изысканиях на типовых участках:

сильная — 0,4-0,2;

средняя—0,2-0,1;

слабая—0,1.

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Рекомендуемое

НИЖНЯЯ ГРАНИЦА (ПОРОГ) ДОПУСКАЕМЫХ ПРЕДЕЛОВ ИССУШЕНИЯ ПОЧВЫ ПО ОСНОВНЫМ ФАЗАМ ВЕГЕТАЦИИ СЕЛЬСКОХОЗЯЙСТВЕННЫХ КУЛЬТУР, В ЗАВИСИМОСТИ ОТ МЕХАНИЧЕСКОГО СОСТАВА ПОЧВ, %

Сельскохозяйственные	Почвы
культуры	супеси	легкие суглинки	средние суглинки	тяжелые суглинки
Сахарная свекла  Кукуруза Озимые Яровые Томаты Картофель Люцерна	65,65,65,60 65,65,65,60 65,65,65,60 65,65,65,60 65,65,65,60 65,65,65,60 65,65,65,60	70,70,70,65 70,70,70,65 70,70,70,65 70,70,70,65 70,70,70,65 70,70,70,65 70,70,65,65	70,75,70,70 70,75,75,70 70,75,70,70 70,75,70,70 70,75,75,70 70,75,75,70 70,75,70,70	75,80,75,75 75,80,80,75 75,80,75,75 75,80,80,75 75,80,80,75 75,80,80,75 75,80,75,75

Примечание. Пороги иссушения соответствуют основным фазам, приведенным в рекомендуемом приложении 5.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуемое

ГЛУБИНА РАСЧЕТНОГО СЛОЯ ПОЧВЫ ПО КУЛЬТУРАМ И ФЕНОЛОГИЧЕСКИМ ФАЗАМ

Сельскохозяйственные культуры

Основные фенологические фазы (над чертой), глубина расчетного слоя Н (под чертой), см

Сахарная свекла

Посев — всходы  50

2-4 настоящих листа 60

Период усиленного роста листьев  80

Период нарастания корневого тела 80

Кукуруза

Посев — всходы  50

6-7 настоящих листьев  70

Выметывание метелки 80

Молочная спелость 80

Озимая пшеница

Возобновление вегетации  60

Трубкование — колошение  80

Цветение — налив  80

Молочная спелость 80

Яровая пшеница

Посев — всходы 50

Кущение  60

Трубкование  колошение  80

Цветение — налив 80

Молочная спелость  80

Томаты

Высадка в грунт 40

Образование соцветий  50

Цветение 70

Съемная спелость  80

Картофель

Посадка 50

Бутонизация  цветение  50

Клубнеобразование 70

Прекращение роста ботвы 70

Люцерна второго-третьего года

Возобновление вегетации  80

Стеблевание — бутонизация  100

Цветение  100

Яблоня

Набухание цветочных почек 80

Цветение  100

Созревание 100

Виноград

Распускание 80

Цветение почек  100

Созревание 100

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

Рекомендуемое

УСЛОВИЯ ПРИМЕНЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ И ПОПЕРЕЧНОЙ СХЕМ ПОЛИВА

Уклоны поливных	Степень водопроницаемости почвы
борозд	сильная	средняя	слабая
0,0500 — 0,0250	+	+	+
0,0250 — 0,0075	+	+	+
0,0075 — 0,0025	+	+	+
0,0025 — 0,0010	+	+	+
Менее 0,001	+	+	+
Примечания:1. Степень водопроницаемости почв определяется согласно примеч. справочного приложения 3. 2. Над чертой знак "плюс" означает необходимость применения продольной схемы полива, знак "минус" — нецелесообразность применения денной схемы. Под чертой — аналогично для поперечной схемы.

ПРИЛОЖЕНИЕ 7

Рекомендуемое

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕХНИКИ ПОЛИВА ПРИ ПЕРЕМЕННОМ РАСХОДЕ ВОДЫ В БОРОЗДУ

Степень водопроницаемости	Показатели	Уклон поливных борозд, i
почвы		0,05-0,03	0,02	0,01	0,005	0,003-0,002	менее 0,001
	l	50	80	110	200	250	200
Сильная	q1	0,3	0,48	0,63	1,20	2,00	1,6
	q2	0,2	0,32	0,42	0,80	1,00	0,8
	l	90	140	190	320	350	300
Средняя	q1	0,14	0,21	0,30	0,48	0,70	0,60
	q2	0,09	0,14	0,19	0,32	0,35	0,30
	l	150	200	250	400	450	400
Слабая	q1	0,07	0,09	0,12	0,18	0,28	0,24
	q2	0,05	0,06	0,08	0,12	0,14	0,12
Обозначения, принятые в таблице: q1 — добегающая струя, л/с; q2 — доувлажняющая струя, л/с; при i = 0,005,..., 0,04 = 1,6, при i = 0,003     = 2,0; l — длина борозд, м. Примечания: 1. Степень водопроницаемости почв определяется согласно примеч. справочного приложения 3. 2. Рекомендуемая ширина междурядий b: при i > 0,005   b = 0,6 м; при i  0,005   b = 0,9 м.

ПРИЛОЖЕНИЕ 8

Рекомендуемое

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕХНИКИ ПОЛИВА ПРИ ПОСТОЯННОМ РАСХОДЕ ВОДЫ В БОРОЗДУ

Степень водопроницаемости почвы (установившееся удельное впитывание), л/с	Показатели	Уклон поливных борозд, i
на 100 м		0,05-0,03	0,02	0,01	0,005	0,003-0,002	менее 0,001
Сильная	l	50	80	110	180	200	150
	q	0,22	0,35	0,50	0,80	0,90	0,70
Средняя	l	110	135	160	260	300	250
	q	0,13	0,15	0,18	0,30	0,35	0,30
Слабая	l	150	180	210	350	400	350
	q	0,05	0,06	0,08	0,12	0,15	0,12
Примечания: 1. Степень водопроницаемости почв определяется согласно примеч. справочного приложения 3. 2. Рекомендуемая ширина b: при i  0,005   b = 0,9 м; при i > 0,005   b = 0,6 м;

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

Рекомендуемое

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕХНИКИ ПОЛИВА ПО УЗКИМ КОРОТКИМ ПОЛОСАМ

Почвы	Уклон поливного участка	Длина полос, м	Удельный расход поливной струи, л/с на 1 м ширины полосы
Супеси и легкие	0,002 — 0,005	60	3 — 4
суглинки	0,005 — 0,007	70	2,5 — 3,5
	0,007 — 0,015	80	2,5 — 3,5
Средние суглинки	0,002 — 0,005	70	2,5 — 3,5
	0,005 — 0,007	90	2,0 — 3,0
	0,007 — 0,015	120	1,8 — 2,8
Тяжелые суглинки	0,002 — 0,005	80	2,0 — 2,5
	0,005 — 0,007	100	2,0 — 2,5
	0,007 — 0,015	150	1,5 — 2,0
Глины	0,002 — 0,005	90	2,0 — 2,5
	0,005 — 0,007	120	2,0 — 2,5
	0,007 — 0,015	200	1,5 — 2,0

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

Рекомендуемое

ЭЛЕМЕНТЫ ТЕХНИКИ ПОЛИВА ПО УЗКИМ ДЛИННЫМ ПОЛОСАМ

Ñòåïåíü âîäîïðîнèöàåìîñòè ïî÷âû (ñðåäíÿÿ) çà 1-й час впитывания, см/ч	Уклон поливного участка	Длина полос, м	Удельный расход поливной струи, л/с на 1 м ширины полосы
Сильная (более 18)	0,002 — 0,004	150 — 200	12 — 10
	0,004 — 0,007	200 — 250	10 — 8
	0,007 — 0,010	250 — 300	8 — 6
Средняя (9-18)	0,002 — 0,004	200 — 250	10 — 8
	0,004 — 0,007	250 — 300	8 — 6
	0,007 — 0,010	300 — 350	6 — 5
Слабая (менее 9)	0,002 — 0,004	250 — 300	8 — 6
	0,004 — 0,007	300 — 350	6 — 5
	0,007 — 0,010	350 — 400	5 — 4

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

Справочное

КОЭФФИЦИЕНТЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РАБОЧЕГО ВРЕМЕНИ СУТОК К^day ДОЖДЕВАЛЬНЫХ МАШИН КРУГОВОГО ДЕЙСТВИЯ

Модификация машины	Поливная норма, м3/ãà	Кday
ДМУ-А362-50	300	0,855
	400	0,855
	500	0,855
	600	0,855
	800	0,855
ДМУ-А17-55	300	0,841
	400	0,841
	500	0,841
	600	0,841
	800	0,841
ДМУ-Б379-75	300	0,848
	400	0,848
	500	0,838
	600	0,848
	800	0,848
ДМУ-Б409-80	300	0,842
	400	0,842
	500	0,842
	600	0,842
	800	0,842
ДМУ-Б434-90	300	0,836
	400	0,836
	500	0,836
	600	0,836
	800	0,836
ДМУ-А337-65	300	0,866
	400	0,866
	500	0,866
	600	0,866
	800	0,866
ДМУ-Б463-90	300	0,831
	400	0,831
	500	0,831
	600	0,831
	800	0,831
ДМУ-Б488-90	300	0,828
	400	0,828
	500	0,828
	600	0,828
	800	0,828
ДМУ-Б518-90	300	0,822
	400	0,822
	500	0,822
	600	0,822
	800	0,822
ДМУ-Б542-90	300	0,819
	400	0,819
	500	0,819
	600	0,819
	800	0,819
ДMУ-Б572-90	300	0,817
	400	0,817
	500	0,817
	600	0,817
	800	0,817
ДМУ-А392-50	300	0,845
	400	0,845
	500	0,845
	600	0,845
	800	0,845

ПРИЛОЖЕНИЕ 12

Справочное

КОЭФФИЦИЕНТЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РАБОЧЕГО ВРЕМЕНИ СМЕНЫ К^с И СУТОК K^day ДОЖДЕВАЛЬНЫХ МАШИН "ВОЛЖАНКА" И "ДНЕПР"

Поливная норма, м3/га	Значение Кс	Значение Kday при круглосуточной работе машины
ДКШ-64 "Волжанка"
200	0,67	0,630
300	0,75	0,700
400	0,79	0,740
500	0,815	0,765
600	0,83	0,780
800	0,85	0,795
1000	0,86	0,805
ДФ-120 "Днепр"
200	0,635	0,605
300	0,700	0,665
400	0,740	0,705
500	0,765	0,730
600	0,780	0,745
800	0,805	0,770
1000	0,820	0,780
Примечание. Значение Kday учитывает потери рабочего времени на смену позиции машины, выравнивание водопроводящего пояса, устранение мелких поломок и возможные потери времени из-за прекращения подачи воды насосной станцией, а также потери, возникающие по другим причинам.

ПРИЛОЖЕНИЕ 13

Справочное

КОЭФФИЦИЕНТЫ ИСПОЛЬЗОВАНИЯ РАБОЧЕГО ВРЕМЕНИ СУТОК K^day ДОЖДЕВАЛЬНЫХ МАШИН ДДН-70, ДДН-100, ÄÄА-100MA

Схема полива и длина бьефа	Значение Kday при круглосуточной работе машины при длине гона, м
	200	300	400	500	600	700	800	900
ДДН- 70
Схема 100100 м	0,700	0,760	0,790	0,810	0,830	0,838	0,845	0,853
ДДН-100
Схема 145120 м Полив по кругу	0,757	0,793	0,812	0,823	0,831	0,837	0,842	0,845
ДДА-100МА
Длина бьефа, м
150 — 200	0,577	0,646	0,687	0,714	0,733	0,747	0,759	0,768
200 — 300	0,638	0,696	0,728	0,749	0,765	0,775	0,784	0,790
300 — 400	0,687	0,733	0,759	0,775	0,787	0,794	0,801	0,807
400 — 600	0,728	0,765	0,784	0,796	0,804	0,810	0,814	0,818
600 — 1000	0,769	0,793	0,807	0,814	0,820	0,824	0,827	0,830

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Рекомендуем

КОЭФФИЦИЕНТЫ ШЕРОХОВАТОСТИ п КАНАЛОВ И ЕСТЕСТВЕННЫХ ВОДОТОКОВ

Таблица 1

Расход воды в канале м3/с,	Коэффициенты шероховатости п оросительных каналов в земляном русле
каналы	в связных и песчаных грунтах	в гравелисто-галечниковых грунтах
Более 25	0,0200	0,0225
1  25	0,0225	0,0250
Менее 1	0,0250
Каналы постоянной сети периодического действия	0,0275
Оросители	0,030
Примечания: 1. Для каналов водосборно-сбросной сети значение коэффициента шероховатости повышается на 10% по сравнению со значением того же коэффициента для оросительных каналов и округляется до ближайшего принятого в таблице значения. 2. Для каналов, выполняемых взрывным способом, значение коэффициента шероховатости повышается на 10  20 % в зависимости от размеров принимаемой доработки сечений канала.

Таблица 2

Характеристика поверхности ложа канала	Коэффициенты шероховатости п каналов в скале
Хорошо обработанная поверхность	0,02 0,025
Посредственно обработанная поерхость без выступов	0,03 0,035
То же, с выступами	0,04 0,045

Таблица 3

Облицовка	Коэффициенты шероховатости п каналов с облицовкой
Бетонная хорошо отделанная	0,012 — 0,014
Бетонная грубая	0,015 — 0,017
Сборные железобетонные лотки	0,012 — 0,015
Покрытия из асфальтобитумных материалов	0,013 — 0,016
Одернованное русло	0,03 — 0,035

Таблица 4

Характеристика русла	Коэффициенты шероховатости п естественных водотоков
Естественное русло в благоприятных условиях (чистое, прямое, незасоренное, земляное, со свободным течением)	0,025 — 0,033
То же, с камнями	0,03 — 0,04
Периодические потоки (большие и малые) при хорошем состоянии поверхности и формы ложа	0,033
Земляные русла сухих логов в относительно благоприятных условиях	0,04
Русле периодических водотоков, несущих во время паводка заметное количество наносов с крупногалечниковым или покрытым растительностью ложем, периодические водотоки, сильно засоренные и извилистые	0,05
Чистое извилистое ложе с небольшим числом промоин и отмелей	0,033 — 0,045
То же, но слегка заросшее и с камнями	0,035 — 0,05
Заросшие участки рек с очень медленным течением и глубокими промоинами	0,05 — 0,08
Заросшие участки рек болотного типа (заросли, кочки, во многих местах почти стоячая вода и пр.)	0,075 — 0,15
Поймы больших и средних рек, сравнительно разработанные, покрытые растительностью (трава, кустарники)	0,05
Значительно заросшие поймы со слабым течением и большими глубокими промоинами	0,08
То же, с неправильным косоструйным течением и большими заводями и др.	0,1
Поймы лесистые со значительными мертвыми пространствами, местными углублениями, озерами и др.	0,133
Глухие поймы, сплошные заросли (лесные, таежного типа)	0,2

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Рекомендуемое

КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАЛОЖЕНИЯ m ОТКОСОВ КАНАЛОВ И ДАМБ

Таблице 1

	Коэффициенты заложения т откосов каналов в зависимости от грунта, слагающего русло
Грунт	Откосы
	подводные	íàäâîäíûå
Скальный	0,00 — 0,50	0,00 — 0,25
Полускальный	0,50 — 1,00	0,50
Галечник и гравий с песком	1,25 — 1,50	1,00
Глина, суглинок тяжелый и средний, торф мощностью пласта до 0,7 м, подстилаемый этими грунтами	1,00 — 1,50	0,50 — 1,00
Суглинок легкий, супесь или торф мощностью пласта до 0,7 м, подстилаемый этими грунтами	1,25 — 2,00	1,00 — 1,50
Песок мелкий или торф мощностью пласта до 0,7 м, подстилаемый этими грунтами	1,50 — 2,50	1,00 — 2,00
Песок пылеватый	3,00 — 3,50	2,50
Торф со степенью разложения до 50 %	1,25 — 1,75	1,25
Торф со степенью разложения более 50 %	1,50 — 2,00	1,50

Таблица 2

Грунт	Коэффициенты заложения т наружных откосов дамб каналов устраиваемых в насыпи или полунасыпи	Грунт	Коэффициенты заложения т наружных откосов дамб каналов устраиваемых в насыпи или полунасыпи
Глина, суглинок тяжелый и средний	0,75 — 1,0	Супесь	1,0 — 1,5
Суглинок легкий	1,0 — 1,25	Песок	1,25 — 2,0
Примечания к таблицам 1 и 2: 1. Первое значение заложения для каналов с расходом воды менее 0,5 м3/с, второе — с расходом воды более — 10 м3/с. 2. Заложение внутренних и наружных откосов каналов может быть увеличено по сравнению с указанными в таблицах, если это необходимо по условиям применения прогрессивных методов производства строительных работ.

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Рекомендуемое

ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАЛОВ

1. При равномерном движении воды в каналах расход Q, м³/с, следует определять по формуле

,         (1)

где S — площадь живого сечения, м²;

v — скорость течения воды, м/с;

С — коэффициент Шези, м^0,5/с;

R — гидравлический радиус, м;

i — гидравлический уклон.

Для каналов с гидравлическим радиусом R  5 м коэффициент Шези следует определять, как правило, по формуле

,         (2)

;       (3)

где n — коэффициент шероховатости, определяемый по таблицам 1  4 рекомендуемого приложения 14.

Допускается определять коэффициент Шези по формуле

.      (4)

Для практических расчетов значение коэффициента Шези в формуле (2) допускается принимать по гидравлическим справочникам.

Для приближенных расчетов допускается использование формулы

.         (5)

Для каналов с гидравлическим радиусом R > 5 м коэффициент Шези следует определять по каналам, работающим в аналогичных условиях.

2. При неравномерном движении воды в каналах необходимо определять соотношение бытовой h^о и критической d^cr глубин, при которых возможны кривые подпора или спада.

Критическую глубину d^cr, м, следует определять подбором по уравнению

,         (6)

где S^cr — площадь живого сечения, соответствующая критической глубине, м²;

В^сr — ширина канала по урезу воды при критической глубине, м;

   коэффициент, вводимый для учета кинетической энергии и равный 1,1;

Q — расход воды в канале, м³/с;

g — ускорение свободного падения, м/с².

Критическую глубину d^cr, м, для каналов трапецеидального сечения следует определять по формуле

d^cr = k d^crf,         (7)

где k = 1 -  + 0,105ⁿ;       (8)

ⁿ = ,       (9)

d^crf — критическая глубина в условном прямоугольном сечении, ширина по дну которого равна ширине по дну рассчитываемого канала трапецеидального сечения, м;

b — ширина трапецеидального канала по дну, м; 

m — коэффициент заложения откоса.

Критическую глубину в условном прямоугольном русле следует определять по формуле

,       (10)

где Q  расход, равный расходу рассчитываемого канала трапецеидального сечения, м³/с;

 = 1,1.

Критический уклон i^cr, следует определять по формуле

,       (11)

где С^cr, — коэффициент Шези для канала с критической глубиной d^cr;

Х^cr — смоченный периметр канала при критической глубине, м;

остальные обозначения те же, что и в формуле (6)

Исходя из полученных значений d^cr и i^cr назначаются значения глубины наполнения и уклона дна канала.

Околокритический режим работы канала не допускается.

3. Параметры каналов с нестационарным движением воды при автоматизированном водораспределении следует устанавливать с у четом динамических характеристик автоматических регуляторов и потребителей.

Параметры нестационарного движения воды необходимо определять по специальным номограммам и графикам с окончательной проверкой методами численного интегрирования системы дифференциальных уравнений или приближенными инженерными методами, базирующимися на применении ЭВМ.

ПРИЛОЖЕНИЕ 17

Обязательное

ДОПУСКАЕМЫЕ НЕРАЗМЫВАЮЩИЕ СКОРОСТИ

Таблица 1

Средний размер частиц грунта, мм	Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для однородных несвязанных грунтов при содержании в них глинистых частиц менее 0,1 кг/м3, м/с, при глубине потока, м
	0,5	1	3	5
0,05	0,52	0,55	0,60	0,62
0,15	0,36	0,38	0,42	0,44
0,25	0,37	0,39	0,41	0,45
0,37	0,38	0,41	0,46	0,48
0,50	0,41	0,44	0,50	0,52
0,75	0,47	0,51	0,57	0,59
1,00	0,51	0,55	0,62	0,65
2,00	0,64	0,70	0,79	0,83
2,50	0,69	0,75	0,86	0,90
3,00	0,73	0,80	0,91	0,96
5,00	0,87	0,96	1,10	1,17
10,00	1,10	1,23	1,42	1,51
15,00	1,26	1,42	1,65	1,76
20,00	1,37	1,55	1,84	1,96
25,00	1,46	1,65	1,93	2,12
30,00	1,56	1,76	2,10	2,26
40,00	1,68	1,93	2,32	2,50
75,00	2,01	2,35	2,89	3,14
100,00	2,15	2,54	3,14	3,46
150,00	2,35	2,84	3,62	3,96
200,00	2,47	3,03	3,92	4,31
300,00	2,90	3,32	4,40	4,94
Примечание.. В табл. 1 — 4 величины допускаемых неразмывающих скоростей приведены для грунтов, имеющих плотность = 2650 кг/м3, при коэффициенте условий работы Кс = 1. При другой плотности грунтов и иных значениях коэффициента условий роботы допускаемые неразмывающие скорости определяются путем умножения величин, указанных в табл. 1 4, на коэффициент, равный

Таблица 2

Средний размер частиц	Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для однородных несвязанных грунтов, м/с, при глубине размыва до 5 % глубины наполнения канала и при коэффициенте однородности грунта, слагающего ложе канала k0
грунта,	k0 = 0,5					k0 =0,3					k0 = 0,2					k0 =0,15
мм	при глубине потока, м
	0,5	1	3	5	0,5		1	3	5	0,5		1	3	5	0,5		1	3	5
0,25	0,44	0,47	0,52	0,55	0,53		0,58	0,64	0,68	0,62		0,67	0,76	0,80	0,65		0,75	0,85	0,89
0,37	0,48	0,52	0,58	0,61	0,59		0,64	0,72	0,75	0,65		0,75	0,84	0,89	0,66		0,83	0,94	1,00
0,50	0,53	0,57	0,64	0,67	0,63		0,70	0,79	03	0,67		0,81	0,92	0,97	0,66		0,86	1,03	1,09
0,75	0,59	0,65	0,73	0,77	0,68		0,79	0,89	0,94	0,70		0,87	1,05	1,11	0,66		0,88	1,17	1,24
1,00	0,63	0,70	0,79	0,83	0,71		0,83	0,96	1,02	0,70		0,89	1,13	1,20	0,66		0,87	1,26	1,34
2,00	0,79	0,89	1,04	1,10	0,83		1,01	1,26	1,34	0,76		0,99	1,41	1,56	0,70		0,93	1,44	1,72
2,50	0,84	0,96	1,13	1,20	0,87		1,06	1,36	1,46	0,78		1,02	1,48	1,70	0,71		0,94	1,48	1,79
3,00	0,88	1,02	1,21	1,28	0,90		1,11	1,44	1,56	0,80		1,04	1,54	1,78	0,73		0,96	1,51	1,84
5,00	1,01	1,18	1,45	1,56	0,98		1,23	1,67	1,86	0,86		1,11	1,68	1,98	0,78		1,01	1,58	1,95
10,00	1,18	1,42	1,82	2,00	1,00		1,38	1,87	2,26	0,95		1,21	1,83	2,22	0,86		1,10	1,67	2,07
15,00	1,29	1,57	2,05	2,28	1,17		1,48	2,13	2,48	1,02		1,29	1,92	2,34	0,93		1,17	1,74	2,14
20,00	1,38	1,68	2,22	2,48	1,23		1,55	2,24	2,64	1,07		1,35	1,99	2,42	0,98		1,23	1,80	2,20,
25,00	1,44	1,76	2,36	2,65	1,28		1,61	2,33	2,75	1,11		1,40	2,05	2,48	1,01		1,27	1,85	2,25,
30,00	1,50	1,83	2,47	2,79	1,32		1,66	2,40	2,84	1,15		1,44	2,10	2,54	1,04		1,31	1,90	2,30
40,00	1,59	1,95	2,64	3,01	1,39		1,74	2,52	2,99	1,20		2,52	2,19	2,63	1,07		1,38	1,99	2,38
75,00	1,79	2,22	3,05	3,51	1,51		1,94	2,79	3,31	1,28		1,68	2,43	2,88	1,13		1,51	2,20	2,62
100,00	1,87	2,35	3,24	3,75	1,56		2,02	2,93	3,48	1,30		1,74	2,55	3,02
150,00	1,98	2,52	3,54	4,09	1,60		2,14	3,14	3,71
примечания: 1. k0 = dm/ d  2. См. примеч. к табл. 1.

Таблица 3

Расчетное удельное сцепление, 105 Па	Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для связанных грунтов при содержании легкорастворимых солей менее 0,2% массы грунта, м/с, при глубине потока, м
	0,5	1	3	5
0,005	0,39	0,43	0,49	0,52
0,01	0,44	0,48	0,55	0,58
0,02	0,52	0,57	0,65	0,69
0,03	0,59	0,64	0,74	0,78
0,04	0,65	0,71	0,81	0,86
0,05	0,71	0,77	0,89	0,98
0,075	0,83	0,91	1,04	1,10
0,10	0,96	1,04	1,20	1,27
0,125	1,03	1,13	1,30	1,37
0,15	1,13	1,23	1,41	1,49
0,175	1,21	1,33	1,52	1,60
0,20	1,28	1,40	1,60	1,69
0,225	1,36	1,48	1,70	1,80
0,25	1,42	1,55	1,78	1,88
0,30	1,54	1,69	1,94	2,04
0,35	1,67	1,83	2,09	2,21
0,40	1,79	1,96	2,25	2,38
0,45	1,88	2,06	2,35	2,49
0,50	1,99	2,17	2,05	2,63
0,60	2,16	2,38	2,72	2,83
Примечания: 1.См. примеч. к табл. 1. 2. Расчетное удельное сцепление должно определяться как произведение нормативного удельного сцепления на коэффициент однородности этого грунта. За нормативное удельное сцепление должно приниматься среднее значение сцепления, полученное по денным испытаний (не менее 25). Коэффициент однородности глинистого грунта определяется по формуле , где — коэффициент, характеризующий вероятность минимального сцепления и равный: для магистральных каналов — 2,65; для распределителей первого порядка — 2,6; для распределителей последующих порядков — 2; — стандарт кривой распределения (средняя квадратичная ошибка); С — нормативное удельное сцепление грунта. Для распределителей низких порядков, каналов водосборно-сбросной и коллекторно-дренажной сети при отсутствии данных значения расчетного удельного сцепления допускается принимать по СНиП 2.02.01-83 и СНиП 2.02.02-85.

Таблица 4

Расчетное удельное сцепление, 105 Па	Допускаемые неразмывающие средние скорости потока для связанных засоленных грунтов при содержании легкорастворимых солей 0,2 3,0 % массы грунта, м/с, и при глубине потока, м
	0,5	1	3	5
0,005	0,36	0,40	0,46	0,49
0,01	0,39	0,43	0,49	0,52
0,02	0,41	0,45	0,52	0,55
0,03	0,43	0,48	0,55	0,59
0,04	0,46	0,51	0,58	0,62
0,05	0,48	0,53	0,61	0,65
0,075	0,51	0,56	0,64	0,69
0,10	0,55	0,61	0,70	0,75
0,125	0,60	0,67	0,76	0,81
0,15	0,65	0,72	0,82	0,88
0,175	0,70	0,77	0,89	0,94
0,20	0,75	0,82	0,93	1,00
0,225	0,80	0,88	1,00	1,07
0,25	0,82	0,91	1,04	1,10
0,30	0,90	0,99	1,12	1,20
0,35	0,97	1,06	1,22	1,30
0,40	1,03	1,15	1,31	1,40
0,45	1,09	1,20	1,39	1,46
0,50	1,26	1,28	1,46	1,56
0,60	1,27	1,38	1,60	1,70
Примечания: 1. При содержании в связных грунтах лагкорастворимых солей более 3 % допускаемые неразмываемые скорости должны устанавливаться на основании специальных исследований. 2. См. примеч. к табл. 1, 3.

Таблица 5

Торф	допускаемые неразмываемые средние скорости потока для торфов (при R = 1 м)
Древесный	0,4
Хвощевой	0,8
Осоково-гипновый хорошо разложившийся (более 55%)	0,6
Осоково-гипновый слабо разложившийся (до 35 %)	0,9
Сфагновый хорошо разложившийся (более 55%)	0,7
Сфагновый слабо разложившийся (до 35%)	1,2
Сфагновый пушицевый слабо разложившийся (до 35 %)	1,5
примечание. Для других значений R значение допускаемой скорости следует определять умножением приведенных значений на R0,66

Таблица 6

Проектная марка материала облицовки по	Допускаемые средние скорости потока для каналов с монолитными бетонными, сборными железобетонными и асфальтобетонными облицовками, м/с, при глубине потока, м
прочности	0,6	1,0	3,0	6,0
50	0,6	10,6	12,3	13,0
75	11,2	12,4	14,3	15,2
100	12,5	13,8	16,0	17,0
150	14,0	15,6	18,0	19,1
200	15,6	17,3	20,0	21,2
300	19,2	21,2	24,6	26,1

Таблица 7

Грунт русла	Коэффициент условий работы Кс для каналов в связных и несвязных грунтах при содержании в потоке глинистых частиц 0,1 кг/м3 и более
канала	для магистральных каналов и их ветвей	для распределителей высоких порядков	для распределителей низких порядков
Песок:
мелкий и средей крупности	1,3	1,4	1,5
крупный и гравелистый	1,5	1,6	1,7
Гравий:
мелкий	1,5	1,6	1,7
средний	1,4	1,5	1,6
крупный	1,2	1,3	1,4
Галька	1,1	1,2	1,3
Глинистые груны при наличии:
наносов в коллоидном состоянии	1,30	1,40	1,60
донных коррозирующих наносов	0,75	0,8	0,85
Дно и откосы покрыты растительностью	1,1	1,15	1,2
При длительных перерывах работы каналов для районов:
недостаточного увлажнения	0,2	0,22	0,25
с влажным климатом	0,6	0,7	0,8
Примечания: 1. Длительным считается перерыв, в течении которого происходит пересыхание грунтов, вызывающее снижение их сопротивляемости размыву. 2. Периодичность работы не учитывается и допускаемые скорости не уменьшаются для тех каналов, в которых размывы не препятствуют нормальной эксплуатации (каналы водосборно-сбросной сети, редко действующие сбросы и т.д.). 3. К районам недостаточного увлажнения относится территория, расположенная между изолиниями 0,0 и 0,5 л/с с 1 км2 на картах изолиний годового стока рек СССР.

ПРИЛОЖЕНИЕ 18

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТРАНСПОРТИРУЮЩЕЙ СПОСОБНОСТИ КАНАЛА И НЕЗАИЛЯЮЩИХ СКОРОСТЕЙ

Транспортирующую способность канала , г/м³, следует определять по формулам:

при 2 < W < 8 мм/с

       (1)

при 0,4 < W < 2 мм/с

,       (2)

где W — гидравлическая крупность частиц среднего диаметра, принимаемая по таблице;

v — скорость течения воды в канале, м/с; 

R — гидравлический радиус канала, м;

 i — уклон дна канала.

Величину незаиляющей скорости v^s м/с, необходимо вычислять по формуле

v^s = 0,3 R^0,25,       (3)

где R — гидравлический радиус канала, м.

d, мм	W, мм/с	d, мм	W, мм/с	d, мм	W, мм/с
0,005	0,0175	0,06	2,49	0,150	15,60
0,01	0,0692	0,07	3,39	0,175	18,90
0,02	0,277	0,08	4,43	0,20	21,60
0,03	0,623	0,09	5,61	0,225	24,30
0,04	1,11	0,10	6,92	0,25	27,00
0,05	1,73	0,125	10,81	0,275	29,90

Допускается определять незаиляющую скорость по формуле

v^s = AQ^0,2,         (4)

где A — эмпирический коэффициент;

А = 0,33 для  < 1,5;

А = 0,44 для  = 1,5,..., 3,5 

А = 0,55 для  > 3,5;

 — средневзвешенная гидравлическая крупность наносов, мм/с;

Q — расчетный расход, м³/с.

ПРИЛОЖЕНИЕ 19

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ФИЛЬТРАЦИОННЫХ ПОТЕРЬ ВОДЫ ИЗ КАНАЛОВ

Расчет фильтрационных потерь из каналов непрерывного действия в земляном русле при установившейся свободной фильтрации следует выполнять по следующим зависимостям:

а) для каналов полигональной и параболической формы

Q^f = 0,0116 k^f (B + 2d^c);       (1)

б) для каналов трапецеидальной формы при  

Q^f = 0,0116 k^f (B + 2d^c);       (2)

при            Q^f = 0,0116 k^f (B + Ad^c),       (3)

где Q^f — расход фильтрационных потерь, м³/с, на 1 км длины канала;

k^f — коэффициент фильтрации грунтов ложа канала, м/сут;

В — ширина канала по урезу воды, м;

b — ширина канала по дну, м; 

d^с — глубина воды в канале, м; 

   и А — коэффициенты, определяемые по табл. 1.

Таблица 1

b	m = 1		m = 1,5			m = 2
dc	A			A			A
2		0,98			0,78			0,62
3		1,00			0,98			0,82
4		1,14			1,04			0,94
5	3,0			2,5			2,1
6	3,2			2,7			2,3
7	3,4			3,0			2,7
10	3,7			3,2			2,9
15	4,0			3,6			3,3
20	4,2			3,9			3,6

При многослойном основании коэффициент фильтрации следует определять по формуле

       (4)

где t¹, ..., tⁿ — мощность слоя грунта, м;

k¹, ..., kⁿ — коэффициент фильтрации этого слоя грунта, м/сут.

Расчет фильтрационных потерь из облицованного канала, м³/с на 1 км, при облицовке одинаковой толщины на дне и откосах при установившейся свободной фильтрации рекомендуется выполнять по формуле

   (5)

где k^s — коэффициент фильтрации экрана, м/сут;

t — толщина облицовки, м;

b — ширина канала по дну, м;

d^c — глубина наполнения канала при расчетном расходе м;

m — коэффициент заложения откосов.

Усредненные коэффициенты фильтрации противофильтрационных покрытий каналов (с учетом фильтрации через швы) следует принимать по табл. 2.

Потери при подпорной фильтрации следует определять по зависимости

Q^fL = Q^f , (6)        

где Q^f — фильтрационные потери при свободной фильтрации, м³/с;

— коэффициент, характеризующий влияние подпора грунтовых вод на величину потерь ( < 1) в зависимости от превышения канала над зеркалом грунтовых вод и определяемый по табл. 3.

Таблица 2

Противофильтрационное покрытие	Усредненный коэффициент фильтрации, м/сут
Бетонные монолитные облицовки, качество швов удовлетворительное	0,0007 0,0003
Бетонные монолитные облицовки со швами, герметизированными профильными прокладками типа "констоп"	0,0002
Железобетонные сборные облицовки, швы герметизированы пороизолом и битумно-полимерными мастиками	0,0007 0,0003
Железобетонные сборные облицовки, швы герметизированы тиоколовыми мастиками	0,0004 0,00025
Сборные бетонопленочные облицовки	0,0003 0,00025
Монолитные бетонопленочные облицовки	0,0003 0,00025
Асфальтобетонные облицовки	0,0004 0,0002
Грунтово-пленочные экраны, поверхностные экраны из полимерных пленок	0,00035 0,00025

Таблица 3

Расход воды в	Глубина залегания грунтовых вод, м
канале, м3/с	до 3	3	5	7,5	10	15	20	25
1	0,63	0,79
3	0,50	0,63	0,82
10	0,41	0,50	0,66	0,79	0,91
20	0,36	0,45	0,57	0,71	0,82		—	—
30	0,35	0,42	0,54	0,66	0,77	0,94		—
50	0,32	0,37	0,49	0,60	0,69	0,84	0,97
100	0,28	0,33	0,42	0,52	0,58	0,73	0,84	0,94

ПРИЛОЖЕНИЕ 20

Рекомендуемое

ВЕРХНИЙ ПРЕДЕЛ ДОПУСКАЕМОГО СОДЕРЖАНИЯ СОЛЕЙ В ПОЧВЕ В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ТИПА ЗАСОЛЕНИЯ, % НА СУХУЮ НАВЕСКУ (ПО ДАННЫМ АНАЛИЗА ВОДНОЙ ВЫТЯЖКИ 1:5)

Параметры	Тип засоления
	хлоридный	сульфатно-хлоридый	хлоридно-сульатный	сульфатный	хлоридно-содовый и содово-хлоридный	сульфатно-содовый и содово-сульфатный	сульфатно-хлоридно-гидрокарбонатный
Общее содержание солей (плотный остаток)	0,15	0,20	0,4(0,6)	0,6(1,2)	0,20	0,25	0,40
Сумма токсичных солей	0,10	0,12	0,25	0,30	0,15	0,25	0,30
Токсичный сульфат-ион	0,02	0,04	0,11	0,14		0,07	0,10
Хлор-ион	0,03	0,03	0,03	0,03	0,02	—	0,03
Подвижный натрий-ион	0,046	0,046	0,046	0,046	0,046	0,046	0,046
Гидрокарбонат-ион	0,08	0,08	0,08	0,08	0,10	0,10	0,10
рН в суспензии 1:2,5	8,3	8,3	8,3	8,3	8,5	8,5	8,5
Поглощенный натрий	В высокогумусных и малогумусных почвах верхний предел не должен превышать соответственно 10 % и 5 % суммы катионов
Примечания: 1. Цифры без скобок соответствуют содержанию гипса в почвах не более 0,5 %, в скобках — более 0,5 %. 2. Содержание солей не должно превышать величин любого из приведенных показателей.

ПРИЛОЖЕНИЕ 21

Рекомендуемое

РАСЧЕТЫ МЕЖДРЕННЫХ РАССТОЯНИЙ

При обосновании параметров закрытой и открытой регулирующей осушительной сети, как правило, необходимо использовать материалы фактических наблюдений на объектах-аналогах, а также апробированные в данном регионе методы, основанные на фильтрационных расчетах или учете генетических особенностей почв.

1. Фильтрационные расчеты горизонтального дренажа в однородных грунтах при атмосферном и грунтовом водном питании следует проводить по формулам:

для случая  

       (1)

для случая 

       (2)

  где h^d — расстояние от оси дрены до водоупора, м;

a^d — расстояние между дренами, м;

L^f — общие фильтрационные сопротивления по степени и характеру вскрытия пласта, м; 

Н — расчетный напор, м;

Т — проводимость пласта, м²/сут;

q — интенсивность инфильтрационного питания (средний за расчетный период приток к закрытым дренам, каналам), м/сут;

k^f — коэффициент фильтрации грунта, м/сут:

Lⁱ — фильтрационные сопротивления по характеру вскрытия пласта, м;

D — наружный диаметр дрены, м.

Общие фильтрационные сопротивления определяются по формуле

     (3)

где h⁰ = 0,5 Н.

Расчетный напор следует определять по формуле

Н = d^d  0,6 J^nd,       (5)

где J^nd — норма осушения, м;

d^d — глубина до оси дрены, м.

Т = k^f (h⁰ + h^d).       (6)

Интенсивность инфильтрационного питания определяется на основании региональных данных или находится по формуле

,         (7)

где W  количество (слой) воды, подлежащей отводу, м;

  t — время понижения уровня грунтовых вод до нормы осушения, сут.

Количество (слой) воды, подлежащей отводу

W = h^s + J^nd  + P - Et,       (8)

где h^s — слой воды, оставшийся на поверхности после схода весенних или ливневых вод. С учетом мероприятий по организации поверхностного стока h^s следует принимать 0,01 м;

  коэффициент водоотдачи, определяемый при изысканиях;

Р — осадки, выпавшие за расчетный период, м, принимаются для пашни и пастбищ 10 %-ной и сенокосов 25 %-ной обеспеченности;

E  суточный слой испарения за расчетный период в год 10%-ной обеспеченности для пашни и пастбищ и 25 %-ной для сенокосов.

Фильтрационные сопротивления по характеру вскрытия пласта Lⁱ в зависимости от конструкции дрен следует принимать:

керамические трубы без фильтра . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8

то же, с оберткой стыков рулонными

защитно-фильтрующими материалами . . . . . . . . . . . . . . 3

то же, со сплошной оберткой . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1

гофрированные пластмассовые трубы без фильтра . . . . 4

то же, с оберткой рулонными

защитно-фильтрующими материалами . . . . . . . . . . . . . . 0,5

при устройстве объемных фильтров

толщиной 20 см и более . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 0,0

Для расчета расстояний между открытыми каналами следует принимать D = 0,63, где — смоченный периметр канала, Lⁱ = 0, величины H, d^d, h^d необходимо отсчитывать от уровня воды в канале.

2. Расстояние между дренами при совместном атмосферном и грунтово-напорном водном питании для случая  определяется по формуле

     (9)

где             (10)

     (11)

       (12)

       (13)

где Н — превышение пьезометрического напора над осью дрены, м;

       (14)

       (15)

 — градиент восходящего тока.

Остальные условные обозначения приведены выше.

3. Расчет расстояний между дренами при подпочвенном увлажнении следует определять по формуле (1). При этом

     (16)

H = H⁰  0,4h¹  0,6h²;       (17)

h = Н⁰  0,5H,         (18)

где Н⁰ — напор воды в дрене, м;

h¹ — расстояние от оси дрены до уровня грунтовых вод перед увлажнением в середине между дренами, м;

h² — то же, после увлажнения;

 t — время увлажнения, сут.;

  — коэффициент водоотдачи, определяемый при изысканиях;

Е — суточный слой испарения за расчетный период в год расчетной обеспеченности, м/сут;

P — среднесуточное количество осадков за расчетный период в год расчетной обеспеченности, м /сут.

4. Расстояния между открытыми каналами при их расчете на отвод поверхностного стока следует определять по формуле

       (19)

где   t — время отвода поверхностных вод, ч;

n  шероховатость поверхности (принимается по опытным данным), а при их отсутствии равная: для борозд вдоль уклона на вспаханной поверхности — 0,05; для ровной укатанной поверхности — 0,08; для вспаханной поперек уклона поверхности без борозд — 0,12; для поверхности с высоким травостоем — 2,3;

 — коэффициент поверхностного стока; при отсутствии данных принимается по таблице;

i — уклон поверхности;

h  слой осадков, мм, выпавших за время t^a, ч.

Водопроницаемость	Коэффициенты поверхностного стока при
грунтов	коэффициенте	уклоне водосбросной площади
	фильтрации, м/сут	слабом (менее 0,1)	среднем (0,01-0,05)	большом (св. 0,05)
Хорошая	2,0	0,1-0,2	0,15-0,25	0,2-0,3
Средняя	1,0	0,15-0,25	0,2-0,3	0,25-0,4
Ниже средней	0,5	0,2-0,3	0,25-0,45	0,35-0,6
Слабая	0,1	0,25-0,4	0,3-0,6	0,5-0,75
Мерзлый грунт		0,3-0,6	0,4-0,75	0,8-0,95