(к СНиП 2.04.05-91) Пособие 2.91

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ АРЕНДНОЕ ПРЕДПРИЯТИЕ ПРОМСТРОЙПРОЕКТ

 

ПОСОБИЕ 2.91 к СНиП 2.04.05-91

 

Расчет поступления теплоты солнечной радиации

в помещения

 

 

Главный инженер института И.Б. Львовский

Главный специалист Б.В. Баркалов

 

 

1. Расчетные формулы.

 

1. В Пособии рассматриваются поступления теплоты в помещения солнечной радиации и от людей. Другие поступления теплоты следует учитывать по заданиям технологов, опытным или литературным данным.

2. Поступления теплоты, Q Вт, в помещении от солнечной радиации через остекленные световые проемы и массивные ограждающие конструкции зданий различного назначения для наиболее жаркого месяца года (июля) и заданного или каждого часа суток, следует рассчитывать по формуле:

  (1)

где:

Qⁱ - тепловой поток, Вт, через i-й световой проем;

Q^i,м - тепловой поток, Вт, через i-е массивное ограждение;

a,b - число световых проемов и массивных ограждений.

Расчетным является максимальный тепловой поток Q^макс, Вт, выбираемый из часовых поступлений теплоты за период, когда в помещении работают или отдыхают люди или ведется производственный процесс.

3. Тепловой поток прямой и рассеянной солнечной радиации (далее "солнечной радиации") через i-й световой остекленный проем (далее "световой проем"), Вт, следует определять по формуле:

,  (2)

где:

- тепловой поток, Вт, солнечной радиации через остекленный световой проем, определяемый по п.п. 4-9;

 - показатель поглощения теплового потока солнечной радиации, определяемый по п.п. 10-12;

 - тепловой поток теплопередачей через световой проем по п. 13.

 

Примечание. При определении поступлений теплоты для расчета систем вентиляции, величину  допускается не учитывать.

 

4. Тепловой поток, Вт, солнечной радиации через световой проем рассчитывается по формуле:

  (3)

где:

 - поверхностная плотность теплового потока, Вт/кв.м, через остекленный световой проем в июле в данный час суток, соответственно от прямой () и рассеянной () солнечной радиации, принимаемая для вертикального и горизонтального остекления по табл. 1, а для наклонного остекления рассчитывается по п. 5;

 - коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией для учета площади светового проема, незатененной горизонтальной и вертикальной K плоскостями в строительном исполнении, рис 1а, определяемые по п. 6;

.. - коэффициенты облученности для учета поступления рассеянной солнечной радиации через световые проемы, незатененные горизонтальной и вертикальной наружными солнцезащитными плоскостями в строительном исполнении, определяемые по п. 7;

- коэффициенты теплопропускания солнцезащитных устройств (шторы, карнизы, жалюзи и др. изделия заводского изготовления), принимаемые по прил. 8 СНиП II-3-79**.

 - коэффициент теплопропускания остеклением световых проемов, принимаемые по табл. 2;

 - площадь светового проема (остекления), кв.м.

5. Поверхностная плотность тепловых потоков, (Вт/кв.м), поступающих в помещение в данный час суток через наклонное (рис. 2) остекление от прямой и рассеянной солнечной радиации следует определять по формулам:

для остекления а - при  или

q^п=q^п,г·cos+q^п,в·sin;  (4)

q^p=q^p,г·cos+q^p,в·sin  (5)

для остекления в - при

q^п=q'^п,г·cos-q'^п,в·sin  (6)

q^p=q'^р,г·cos-q'^р,в·sin  (7)

где:

 - поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой (п) и рассеянной (р) солнечной радиации соответственно через горизонтальное (г) и вертикальное (в) остекление той же ориентации, что и наклонное остекление "а", принимаемые по табл.1:

- поверхностная плотность тепловых потоков, Вт/кв.м, поступающих от прямой и рассеянной солнечной радиации через вертикальное остекление, ориентация которого соответствует остеклению ''в'' противоположна ориентации наклонного остекления ''а'', принимаемые по табл. 1;

 - угол наклона остекления к горизонтальной плоскости, град. (рис. 2).

 

Примечание: Если при вычислении по формулам (4) и (6) величина  окажется отрицательной, то следует считать , т.к. в этом случае остекление находится в тени.

 

6. Коэффициенты  и  формулы (3) определяются по формулам:

  (8)

  (9)

где:

Н, В - высота и ширина светового проема, м;

 - ширина горизонтальных и вертикальных строительных солнцезащитных плоскостей, рис. 1а; при отсутствии солнцезащитных плоскостей, но при расстоянии кромки стен от остекления 150 мм и более рекомендуется их учитывать как плоскость, затеняющую оконный проем;

 - высота солнца - угол, град., между направлением солнечного луча и его проекцией на горизонтальную плоскость, принимаемая по табл. 3, рис. 16;

 - солнечный азимут остекления светового проема, град., определяемый по п.8;

r, s - расстояние, м, от солнцезащитных плоскостей соответственно до вертикального или горизонтального края светового проема (рис.1а).

 

Примечания: 1. При отсутствии солнцезащитных устройств (СЗУ) в формулах (8) и (9) следует принимать r = s = 0.

2. Если при вычислениях по формулам (8) и (9):

а) или , то следует принять , т.е. световой проем полностью затенен;

б) или , то следует принять или , т.к. тень от солнцезащитного устройства не доходит до светового проема.

 

7. Коэффициенты принимаются по табл. 4 в зависимости от солнцезащитных углов плоскостей  и  по рис. 1а, определяемых по формулам:

  (10)

,  (11)

где:

Н, В, , , r, s - принимаются по п.5 рис. 1а.

8. Солнечный азимут светового проема, град., определяется разностью углов азимута солнца и азимута светового проема (рис. 1б и 3)

  (12)

где:

 - азимут солнца, град. - угол между направлением на юг и горизонтальной проекцией солнечного луча;

- азимут светового проема, град., угол между перпендикуляром к остеклению и направлением на юг;

- для восточной половины небосклона отрицательны, а для западной половины положительны.

Азимуты световых проемов, ориентированные по основным странам света имеют следующие значения: ЮВ - 45, В - 90, СВ - 135, С - 180, Ю±0, ЮЗ - 45, З - 90, СЗ - 135.

9. Затенение светового проема наружными солнцезащитными плоскостями (в строительном исполнении) рассчитывается по формулам (8) - (11) или графическим построением тени по методу Л.А. Глаубянца [5]. Для графического расчета на горизонтальном разрезе окна через точки  и  (на гранях защитных ребер, (рис.1а) проводятся горизонтальные проекции солнечных лучей до пересечения их с плоскостью стекол.

Отрезки прямых  - ,  - ,  -  определяют ширину тени, падающей на стекло в данный час суток. Пересечение продолжения прямых  - ,  - , и  -  с проекцией грани горизонтального защитного элемента (козырька) прямой А - Б обозначаются точки , …, . Полученные отрезки прямых  - , …....  и  заменяются соответственно равными им отрезками , которые откладываются на прямой f D, проведенной вдоль защитного козырька на вертикальной проекции окна.

Для каждого расчетного часа через точки  проводят вертикальные проекции солнечных лучей до пересечения с плоскостью стекол в точках . Длины отрезков представляют высоты тени, создаваемой козырьком на стеклах светового проема.

На фасаде светового проема строятся границы полученной тени и вычисляется площадь затененной и свободной части светового проема (см. пример 2).

10. Показатель "а" - поглощения ограждениями и оборудованием теплового потока прямой и рассеянной солнечной радиации, передаваемого воздуху помещения конвективными потоками, определяется по табл.5. в зависимости от отношения , в котором показатель суммарного усвоения теплоты ограждениями и оборудованием помещения [1], Вт/град. С:

 

;  (13)

 - показатель интенсивность конвективного теплообмена в помещении (м);

 

,  (14)

У…У - коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м.град.С), для стен, покрытий и пола принимаются по формулам пунктов 3.4*, 3.5, 3.6* и 4.2* СНиП II-3-79** [4], причем в расчете учитывается только один-два активных внутренних слоя конструкции ограждения со стороны помещения;

А - А - внутренние поверхности ограждений помещения и поверхности оборудования, м.

11. Коэффициенты теплоусвоения для ограждений и оборудования определяются по формулам, Вт/(кв.м.град.С):

для окон и остекления фонарей

 

 ,  (15)

где:

R- термическое сопротивление теплопередаче остеклений световых проемов, принимаемое по прил. 6*СНиП П-3-79**;

 - коэффициент теплоотдачи, принимаемый по табл. 4* СНиП II-3-79**;

для перегородок производится расчет для половины их толщины по формуле:

 

,  (16)

где:

R - термическое сопротивление части слоя, м, перегородки, разделенной по оси симметрии;

S - коэффициент теплоусвоения материала слоя на границе разделения.

Для оборудования [1,2]

 

,  (17)

где:

G - масса оборудования, кг; с - удельная теплоемкость оборудования, Дж/(кг град. С), для металла 481,5 Дж/(кг град .С). )

12. Для определения почасовых поступлений теплоты расходуемой на нагревание приточного воздуха, следует по табл. 1 найти время начала прямой радиации Z и продолжительность прямой радиации через остекленные поверхности помещения , а затем по табл.5, руководствуясь найденными значениями по строке, соответствующей отношению находят значения показателя а для начала радиации Z и затем для всех часов суток Z+1, Z+2 и т.д.

Умножая значение максимального теплового потока солнечной радиации Q (найденного по п.п. 4-9) на полученный показатель а определяют почасовые поступления теплоты, Вт, в помещение, расходуемые на нагревание воздуха (см. пример 1).

13. Тепловой поток теплопередачей, Вт, для данного часа суток через остекленный световой проем (остекление) рассчитывается по формуле:

 

 ,  (18)

где:

t- средняя за сутки температура наружного воздуха, град. С, принимаемая равной температуре июля по графе 3 таблицы "Температура наружного воздуха" СНиП 2.01.01-82 [6];

А - максимальная суточная амплитуда температуры наружного воздуха в июле, град. С, принимаемая по СНиП 2.01.01-82;

 - коэффициент, выражающий гармоническое изменение температуры наружного воздуха, принимаемый по табл. 6 ;

t - температура воздуха в помещении, град. С, принимаемая по СНиП 2.04.05-91 (8);

А, R - площадь, кв.м, и приведенное сопротивление теплопередаче, кв.м град. С/Вт, остекления светового проема, принимаемое по прил. 6*СНиП II-3-79** или по табл.2 Пособия.

14. Тепловой поток, Вт, через массивную ограждающую конструкцию (наружную стену или покрытие) Q, для данного часа суток (Z) следует определять по формуле.

Q=,  (19)

где:

R - сопротивление теплопередаче массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м град. С/Вт, принимаемое в соответствии с требованиями п.п.2.6-2.9 СНиП П-3-75**;

t, t - средняя температура наружного воздуха в июле, по СНиП 2.01.01-82 [6] и температура воздуха в помещении;

 - коэффициент поглощения солнечной радиации поверхностью ограждающей конструкции, принимаемый по приложению 7 СНиП II-3-79** [4 ];

J - среднесуточное значение поверхностной плотности теплового потока суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), Вт/кв.м, поступающей в июле следует принимать по табл. 7 для горизонтальной и табл. 8 для вертикальной поверхности;

 - коэффициент равный 1 - при отсутствии вентилируемой воздушной прослойки в ограждении (покрытии) и равным 0,6 для всех других ограждающих конструкций;

 - величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, определяемая по п. 3.4* СНиП П-3.79** или по формуле [1];

 

,  (20)

где:

 - термическое сопротивление ограждения Вт/(кв.м град.С);

 - тепловая инерция ограждения,

 = 0,85+0,15 - для многослойных конструкций;                               (21)

= 1+0,5R- для конструкций с воздушной прослойкой; (22)

 - коэффициенты теплоусвоения материалов первого и второго слоев по ходу тепловой волны, Вт/(кв.м град.С), по СНиП II-3-79**.

 - коэффициенты, принимаемые по табл. 6 для каждого часа суток соответственно при ;

- запаздывание температурных колебаний в ограждении определяется по п.15; Z - время максимума суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимаемое по табл.7 и 8;

А - по п. 13;

А - амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), принимая по п.1б;

А- площадь массивной ограждающей конструкции (наружной стены, покрытия), кв.м;

- коэффициенты теплоотдачи наружной и внутренней поверхности ограждения Вт/(мград. С), определяемые соответственно по формуле (24) и табл. 4* СНиП П-3-79**.

15. Запаздывание температурных колебаний в ограждающей конструкции , в часах, определяется по формуле:

 

 ,  (23)

где:

- тепловая инерция ограждающей конструкции, определяемая по п. 2.4* СНиП II-3-79**.

16. Амплитуда суточных колебаний суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной) А Вт/кв.м, определяется по формуле;

 

 ,  (24)

где:

- максимальное и среднесуточное значение суммарной солнечной радиации (прямой и рассеянной), поступающей на наружное ограждение, принимается по табл. 7 или 8.

17. Выделения теплоты от взрослых людей в производственных помещениях в зависимости от затрат энергии (категории тяжести выполняемой работы и температуру воздуха в рабочей или обслуживаемой зоне помещений) принимаются по табл. 9.

Тепловыделения от людей в жилых зданиях в теплый период года не учитывается, а в холодный период являются частью величины бытовых тепловыделений, определяемых в соответствии со СНиП 2.04.05-91.

Тепловыделения от людей в общественных зданиях и административно-бытовых помещениях промышленных предприятий принимаются по СНиП на проектирование этих зданий или по ведомственным нормативным документам.

 

2. Примеры расчетов поступлений теплоты от солнечной радиации.

 

Пример 1. Определить поступление теплоты солнечной радиации в производственное помещение в одноэтажном здании в Москве (56 град. СШ)., имеющем окна в ЮЗ стене без солнцезащитных устройств.

Влияние солнцезащиты - см. пример 2. В помещении поддерживается постоянная температура воздуха 22 град. С. Характеристика ограждающих конструкций помещения приведена в табл. 10. В помещении установлено технологическое оборудование общей массой 3000 кг, при общей поверхности 200 кв.м.

Решение. Расчеты произведены по методике профессора В.Н. Богословского [1].

1. Максимальный тепловой поток солнечной радиации через окна площадью 85 кв.м находим по формуле (3) и табл. 1, при максимальной плотности потока прямой радиации 479 и рассеянной 108 Вт/кв.м, при коэффициенте теплопропускания К =0,61 (по табл. 2) и отсутствии защитных устройств на окнах К = 1; К= 1 и К = 1:

Q (4791 + 1081)10,6185 = 30436 Вт;

2 Для определения показателя а поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п.10 находим коэффициенты теплоусвоения, Вт/(кв.м град.С):

для окон по формуле (15) У = 1/(0,34 -1/8,7) - 4,44;

для стены по слою керамзитобетона D = 3,2 > 1;

по п. 3.5 СНиП II-3-79** У = S = 5,03;

для покрытия по слою пенобетона, при D>1, по п. 3.5 СНиП II-3-79**

У = S = 2,19;

для перегородок при D/2 = 0,56 < 1 по формуле (16)

У= 0,0315  17,98 = 10,2;

для пола при D = 0,63 > 0,5 по формуле (27) СНиП II-3-79**

У = 2  S = 2  16,43 = 32,9;

для оборудования по формуле (17)

У = 3,6  10  3000  481,5 = 52.

3. Показатель суммарного теплоусвоения помещения по формуле (13):

 

= 4,44.85+5,03.22+2, 19.216+10,2.260+32,9.216+52=10772 Вт/град.С.

 

4. Показатель интенсивности конвективного теплообмена по формуле (14):

 

2,55(85+22+216+260+216+200) - 2547,5 Вт/град.С.

 

5. Показатель поглощения помещением теплового потока солнечной радиации по п. 10:

 

а = 4,2.

 

6. По табл. 1 находим общую продолжительность радиации через ЮЗ окна = 10ч и начало радиации в Z = 10ч, по табл. 5 при а = 4,2 находим величины показателя а = 0,18 для Z = 10ч; а = 0,19 для Z+1 = 11ч и т.д. для всех часов суток и записываем их в первую строку табл. 11.

7. Умножим Q = 30436 Вт на показатели а; полученные часовые поступления теплоты, поглощенные помещением и переданные его воздуху, вносим во вторую строку табл. 11.

8. По формуле (18) определяем величину теплового потока теплопередачей через окна, Вт.

 

Q = (18,1+0,5   18,5-22)85/0,34 = 2300- 975,

 

где  - определяется по табл. 6 на пересечении графы, соответствующей 15 часам и строки для того часа, где = 1, что соответствует максимальному поступлению теплоты через окна. Вправо и влево от этого значения по строке 15 находим значения , которые записываем в строку 3 табл. 11, а в строках 4 и 5 почасовые поступлении теплоты через окна.

9. Определяем величину теплового потока, Вт, через наружную стену (табл. б) по формуле (19) для

 

Q= .

Q = 34,9 + 79 + 110,2 ; при  ; Q= 34,9+189,2, Вт,

где: J= 202; А= 699-202 = 497 Вт/кв.м по табл.8 для 56

град. СШ; = 1,16(5+10.) = 27,1 Вт/(кв.м град. С).

По формуле (20) затухание амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в стене:

 

 =  (0,83+3 )(0,85+0,15) раз.

 

Расчет по значительно более сложной формуле (21) СНиП II-33-79** дает  = 22,3 раза - принято в расчете.

10. Поступление теплового потока через наружную стену запаздывает на 2,7D-0,4 = 2,73,57-0,4 = 9,2 ч по сравнению с поступлением максимального теплового потока на ЮЗ вертикальную плоскость в 15 ч, т.е. максимальное поступление теплоты через стену будет в 15+9,2  24 часа при=1, которое в табл. 6 находится на пересечении строки 24 и графы 24.

Поэтому по строке 24 находим все остальные значения величины 1, записываем их в строку 6 табл. 11 по = 34,9+189,2 Q, Вт - находим все его значения, приведенные в строке 7 табл. 11.

11. Определяем величину теплового потока, Вт, через бесчердачное покрытие по формуле (19):

Q = 

=892,2+393,8+696,6.

где = 691+126-327 = 490 Вт/кв.м по табл.7 для 56 град. СШ. По формуле (20)

.=

Поступление теплового потока через покрытие теплопередачей от наружного воздуха запаздывает на 2,73,93 - 0,4 = 10,2ч по сравнению с поступлением максимального потока от наружного воздуха в 15ч, т.е. максимум наступит в 15+10,2=25,2 или в 1 час ночи.

Этому соответствует = 1. По аналогии с п. 10 данные для , берем на строке 1 табл. 6 и записываем почасовые поступления теплоты 393,8 в строку 9.

12. Максимальный тепловой поток солнечной радиации на горизонтальную поверхность покрытия поступает в 12ч и с запаздыванием 2,73,93 - 0,4 = 10,2ч, т.е. в 22ч поступит в помещение, чему соответствует = 1. Данные для , берем на строке 22 табл. 6 записываем в строку 10 табл. 11, вычисляем и записываем почасовые поступления теплоты 696,6 , в строку 11, а в строке 12 приводятся общие поступления теплоты через покрытие.

13. Суммарный максимальный тепловой поток, нагревающий воздух помещения (строка 13 табл. 11) приходится на 17 часов солнечного времени. Он составляет 13,8 кВт или 43% от суммарных максимальных потоков теплоты 30,4 +1,29-0,14+0,88 = 32,4 кВт, рассчитанных с учетом максимального потока солнечной радиации через остекление.

Пример 2. Определить максимальное поступление теплового потока солнечной радиации в 17 часов солнечного времени в помещение, характеристика которого дана в примере 1. Запроектирована защита окон горизонтальными и вертикальными плоскостями в строительном исполнении - козырьками шириной 600 мм и ребрами шириной 500 мм (рис. 3). Высота окон 2 м и ширина 1,2 м, размер r = 0,2 м и S = 0,15 м. Азимут окон 45 град. Солнечный азимут окон  95-45 = 50 град. Азимут солнца () для периода 17 часов по табл. 3 равен 95 град.

 

Решение. По формулам (8) и (9) определяем коэффициенты

 и  = 0,92

Определяем солнцезащитные углы по формулам (10) и (11):

,

.

По табл. 4 находим = 0,77; 0,85; = 0,770,85 = 0,65.

Тепловой поток солнечной радиации в 17 часов по формуле (3) составит:

Тепловой поток при максимальной плотности, принятой в примере 1, с полученными выше коэффициентами К и К по формуле (3) от прямой и рассеянной радиации составит: (4790,578 + 1080,65)0,6185 = 17995 Вт или 59% от максимального теплового потока для незатененного окна. С учетом показателя поглощения, а равного для 17 часов 0,39, тепловой поток, поглощаемый воздухом помещения составят 0,39177995 = 7018 Вт. Поступления от теплопередачи, согласно табл. 11 для 17 часов равны 1026 - 14 + 876 = 1888 Вт, всего 7018 + 1888 = 8906 Вт или 65% от теплового потока через незатененные окна.

Затенение окон от прямой и рассеянной радиации составит (1 - 0,59) 2,4 = 0,984 м. Графическое решение затенения окна представлено на рис. 3. При этом затенение окна от прямой радиации составило:

0,462 + 0,740,04 = 0,95 м.

Более подробные данные по средствам солнцезащиты см. [7].

 

Пример 3. Определить величину теплового потока солнечной радиации, поступающего в 17 ч в помещение, характеристика ограждений которого приведена в примере 1. Помещение дополнительно оборудовано зенитным фонарем с двухслойными стеклопакетами в металлических переплетах площадью 20 кв. м. Окна помещения затенены козырьками и ребрами, как указано в примере 2.

1.      Максимальное поступление теплового потока через затененные окна принимаем по примеру 2 - 8906 Вт.

2.      Начало поступления теплового потока через фонарь по табл. 1 в 5ч и окончание 20ч, т.е. продолжительность радиации 15ч. Максимальный тепловой поток через фонарь 606+93 = 699 Вт/(кв. град. С) в 12ч солнечного времени.

3. Коэффициент теплоусвоения для фонаря по формуле (15) 1/(0,31-1/8,7) = 5,1 Вт/(кв. м град. С).

4. Показатель суммарного теплоусвоения помещения (по аналогии с п. 3 примера 1):

 

4,4485+5,120+5,0322+2,19(216-20)+10,2260+32,9216+52 = 10830.

 

5. Показатель интенсивности конвективного теплообмена остается равным 2547,5 Вт/град. С по п. 4 примера 1. Следовательно и показатель поглощения теплового потока воздухом помещения

а= (10830/2547,5) 4,2

 

6. При максимальной продолжительности прямой солнечной радиации 12ч, вместо 15ч отсутствующих в табл. 5, находим для 4,2, при скорректированном начале радиация 7ч (вместо 5) для , т.е. для часа Z+10 - соответствующему 17 часам, по табл. 5 величину а= 0,415.

Тогда расчетами тепловой поток солнечной радиации через фонарь по формулам (2), (3) и (13), с учетом Q по аналогии с п. 8 расчета для примера 1

 

+ Q = 20(606.1+93.1)0,68.1.0,415 + 20(18,1+0,71.9,2-22)/0,31=

= 3945+170 = 4115 Вт.

 

7. Тепловой поток через окна и непрозрачные конструкции помещения в расчетные 17ч по примеру 2 равен 8906 Вт и через фонарь 4115 Вт, или всего в помещение поступит 8906 + 4115=13021 Вт

 

Пример 4. Определить коэффициенты облученности прямой солнечной радиацией К и облученности рассеянной радиации К светового проема в наружной стене здания ( 44 град. СШ) восточной ориентации (А = -90гр.) для 8ч.30 мин. Высота окна Н =2,5м, ширина В = 2м. Имеются наружные солнцезащитные устройства: горизонтальные (козырек) и вертикальные (ребра); 1 = 0,5 м; 1 = 0,5 м; r = 0,2 м; s - 0,3 м, см. рис. 1. Решение. Коэффициент К при азимуте окна А = -90 град.:

по табл. 3 : А = -78 град.; h = 40 град.

по пункту 8 : A =-78 град. - (-90 град.) = 12 град.

По формулам (8) и (9) : К = 1-  = 0,91;

K= 1 - = 1,1.

В соответствии с примечанием 2 к п. 6 следует принять К = 1.

По п. 4 : К = 0,91.1=0,91 или 91% площади светового проема будет облучаться прямой солнечной радиацией.

Определяем солнцезащитные углы и по формулам (10) и (11)

 

 = аrсtg  = 1030'; = аrсtg  = 12°15'

 

по найденным углам и по табл. 4 определяем К = 0,84 и К= 0,9.

Коэффициент для учета облучаемости рассеянной радиацией по п. 4, K= 0,90,84 = 0,76.

 

Пример 5. Определить поступление теплоты прямой и рассеянной солнечной радиации между 15 и 16 часами через остекление треугольного фонаря общей площадью 42 кв.м. Остекление ориентировано стороной "а" (рис.2) на ЮЗ (азимут остекления А = 55 град.) и стороной "в" на СВ (А = -125 ). Здание расположено в местности 48°СШ.  = 25.

Решение. На широте 48 град. азимут солнца между 15 и 16 часами, согласно табл. 3 равен 76 град., высота солнца 40 град. По формуле (12) определяем солнечный азимут для остекления : А = 76-55 = 21 ; 0< 21 < 90; "в" 76 - (-125 ) = 201; 90< 201<270.

При найденных солнечных азимутах остекления расчет ведем по формулам (4) и (5) для остекления "а" и по формулам (6) и (7) для "в", определив по табл. 1 :q =420 Вт/кв.м, q =427; q = 82; q = 112 Вт/кв.м для ЮЗ ориентации и q = 0 и q =59 Вт/кв, м - для СВ ориентации.

Тогда для остекления "а" : q = 4200,906+4270,423 = 561,1 Вт/кв.м, q = 820,906+1120,423 = 121,7 Вт/кв.м. Для остекления "в" q = 4200,906-0 = 380,5 Вт/кв.м; q = 820,906-590,423 = 49,3 Вт/кв.м. Всего через остекления треугольного фонаря в помещение поступит:

 

(561,1+121,7)21+(380,5+49,3)21 = 23364,6 Вт или в среднем 556,3 Вт/кв.м.

 

Таблица 1.

 

Поверхностная плотность теплового потока J солнечной радиации в июле, прошедшего через вертикальное или горизонтальное остекление световых проемов, Вт/ время начала и окончания прямой радиации.

 

 

Географическая широта,	Часы до полудня		Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																	Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
36	5-6	56 35		140 27		157 35		42 24		__ 17		__ 17		__ 17		__ 17		13 23			18-19
	6-7	62 69		333 76		388 108		170 80		__ 51		__ 35		__ 38		__ 46		22 57			17-18
	7-8	8 79		369 108		465 130		279 128		__ 79		__ 56		__ 53		__ 57		279 78			16-17
	8-9	__ 73		274 104		443 129		335 129		3 81		__ 60		__ 63		__ 60		465 93			15-16
	9-10	__ 69		149 34		356 108		321 98		52 83		__ 63		__ 64		__ 62		626 100			14-15
	10-11	__ 67		38 71		104 88		237 86		110 83		__ 71		__ 65		__ 65		715 105			13-14
	11-12	__ 67		__ 67		31 80		126 83		151 83		3 77		__ 72		__ 65		747 105			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный			Часы после
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		световой проем			полудня
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
40	5-6	71 38		170 46		214 46		50 35		__ 20		__ 20		__ 21		__ 22		19 31			18-19
	6-7	51 71		350 96		410 112		183 86		__ 55		__ 42		__ 44		__ 46		114 62			17-18
	7-8	6 78		345 114		493 133		302 100		__ 71		__ 56		__ 55		__ 57		281 78			16-17
	8-9	__ 71		258 104		471 121		354 108		60 73		__ 60		__ 60		__ 60		431 87			15-16
	9-10	__ 64		116 80		363 99		342 95		150 79		__ 63		__ 62		__ 62		558 93			14-15
	10-11	__ 62		6 71		191 81		274 86		222 83		__ 67		__ 62		__ 65		651 100			13-14
	11-12	__ 60		__ 67		35 73		172 77		257 83		45 77		__ 65		__ 65		692 104			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
44	5-6	84 42		222 53		292 58		72 40		__ 23		__ 22		__ 22		__ 23		31 36			18-19
	6-7	42 70		369 98		452 112		209 86		__ 55		__ 44		__ 44		__ 44		126 62			17-18
	7-8	__ 77		357 110		500 130		333 109		__ 71		__ 55		__ 55		__ 55		283 76			16-17
	8-9	__ 71		256 101		490 121		398 108		66 79		__ 60		__ 59		__ 60		481 83			15-16
	9-10	__ 64		84 80		371 100		387 101		162 81		__ 63		__ 60		__ 62		543 93			14-15
	10-11	__ 60		2 71		193 81		305 86		245 84		__ 67		__ 60		__ 64		629 98			13-14
	11-12	__ 59		__ 67		37 72		214 79		288 85		73 77		__ 65		__ 65		668 98			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		прем
48	5-6	93 45		356 60		327 65		95 45		__ 27		__ 26		__ 24		__ 26		37 42			18-19
	6-7	35 69		385 98		472 114		237 87		__ 55		__ 43		__ 44		__ 44		145 62			17-18
	7-8	__ 74		348 107		542 129		363 109		3 73		__ 53		__ 53		__ 53		285 73			16-17
	8-9	__ 70		222 99		497 121		427 112		80 81		__ 60		__ 58		__ 59		420 82			15-16
	9-10	__ 64		60 81		372 100		419 107		186 86		__ 65		__ 58		__ 62		519 93			14-15
	10-11	__ 60		__ 71		193 81		352 94		271 87		7 70		__ 60		__ 64		601 95			13-14
	11-12	__ 59		__ 67		37 72		251 84		317 88		106 78		__ 65		__ 65		643 98			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
52	5-6	102 55		301 69		371 73		116 52		__ 31		__ 28		__ 28		__ 28		57 42			18-19
	6-7	26 69		391 98		497 119		272 91		__ 59		__ 43		__ 44		__ 44		158 62			17-18
	7-8	__ 71		342 106		545 129		328 110		13 76		__ 55		__ 53		__ 53		291 73			16-17
	8-9	__ 67		196 96		498 123		448 114		94 85		__ 63		__ 57		__ 58		419 82			15-16
	9-10	__ 63		42 79		374 100		429 110		206 87		__ 67		__ 59		__ 60		508 87			14-15
	10-11	__ 60		__ 69		193 84		333 96		299 90		14 72		__ 60		__ 62		585 93			13-14
	11-12	__ 59		__ 65		37 72		272 86		344 91		150 78		__ 65		__ 63		630 98			12-13
		Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
56	4-5	88 19		165 32		237 27		28 20		__ 12		__ 13		__ 13		__ 13		33 20			19-20
	5-6	103 56		344 74		433 74		140 57		__ 35		__ 28		__ 30		__ 30		76 42			18-19
	6-7	17 66		401 93		523 115		287 90		__ 58		__ 42		__ 43		__ 44		169 57			17-18
	7-8	__ 65		339 98		547 122		424 105		22 74		__ 53		__ 48		__ 53		287 71			16-17
	8-9	__ 62		174 87		504 114		479 108		128 85		__ 64		__ 55		__ 56		405 78			15-16
	9-10	__ 58		26 71		378 91		479 102		245 88		__ 67		__ 56		__ 57		493 87			14-15
	10-11	__ 57		__ 62		193 76		427 92		347 91		21 72		__ 58		__ 58		566 91			13-14
	11-12	__ 55		__ 59		37 67		330 79		398 92		176 76		__ 63		__ 53		606 93			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
60	3-4	39 7		63 9		95 7		__		__		__		__		__		__			20-21
	4-5	112 28		272 40		291 37		__ 28		__ 16		__ 15		__ 14		__ 14		49 23			19-20
	5-6	107 51		387 71		448 78		152 58		__ 35		__ 28		__ 30		__ 33		92 42			18-19
	6-7	15 59		404 86		542 107		313 85		__ 53		__ 40		__ 40		__ 43		178 57			17-13
	7-8	__ 57		331 83		556 110		441 96		37 10		__ 49		__ 45		__ 50		284 65			16-17
	8-9	__ 55		146 77		509 99		501 98		166 81		__ 60		__ 50		__ 52		391 70			15-16
	9-10	__ 51		19 62		378 77		501 92		287 86		__ 65		__ 51		__ 53		466 78			14-15
	10-11	__ 51		__ 55		193 65		452 84		384 91		70 69		__ 53		__ 53		534 80			13-14
	11-12	__ 50		__ 55		37 60		363 74		449 91		215 71		__ 56		__ 53		578 78			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
64	3-4	70 19		126 23		121 19		35 12		__ 12		__ 9		__ 9		__ 10		34 15			20-21
	4-5	158 38		330 51		307 51		96 38		__ 21		__ 19		__ 21		__ 22		63 30			19-20
	5-6	109 52		429 74		471 85		208 62		__ 36		__ 28		__ 31		__ 35		105 42			18-19
	6-7	12 55		408 83		558 105		362 85		__ 52		__ 38		__ 37		__ 44		187 57			17-19
	7-8	__ 52		316 83		576 106		423 95		57 69		__ 46		__ 42		__ 48		286 62			16-17
	8-9	__ 51		133 73		519 95		543 95		194 79		__ 58		__ 46		__ 50		386 62			15-16
	9-10	__ 49		12 58		379 74		544 91		331 85		__ 64		__ 48		__ 50		443 72			14-15
	10-11	__ 48		__ 51		193 62		488 82		435 90		116 67		__ 49		__ 51		507 67			13-14
	11-12	__ 48		__ 51		37 57		395 74		495 90		256 70		__ 51		__ 51		544 65			12-13
			Ориентация вертикального светового потока (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
		С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем
Географическая широта,	Часы до полудня	Ориентация вертикального светового проема (до полудня)																Горизонтальный световой
градус		С		СВ		В		ЮВ		Ю		ЮЗ		З		СЗ		проем
68	2-3	63 17		145 16		144 12		28 9		__ 8		__ 6		__ 7		__ 8		29 15			21-22
	3-4	112 28		281 33		258 35		70 19		__ 19		__ 12		__ 9		__ 14		59 31			20-21
	4-5	128 44		409 58		384 65		135 42		__ 23		__ 17		__ 19		__ 20		82 37			19-20
	5-6	113 52		475 78		504 95		245 66		__ 38		__ 28		__ 31		__ 38		134 46			18-19
	6-7	9 55		412 83		534 106		336 88		7 55		__ 38		__ 37		__ 44		198 57			17-18
	7-8	__ 51		297 83		588 106		499 99		79 69		__ 46		__ 42		__ 48		283 62			16-17
	8-9	__ 51		135 74		531 98		578 99		231 102		__ 58		__ 46		__ 49		376 62			15-16
	9-10	__ 48		5 57		394 74		583 91		369 85		__ 65		__ 48		__ 49		440 67			14-15
	10-11	__ 48		__ 51		193 62		531 85		463 90		174 65		__ 49		__ 50		483 67			13- 14
	11-12	__ 48		__ 51		37 57		442 74		523 90		302 71		__ 51		__ 51		520 67			12-13
			Ориентация вертикального светового проема (после полудня)																	Горизонтальный световой			Часы после полудня
			С		СЗ		З		ЮЗ		Ю		ЮВ		В		СВ		проем

 

Примечание: 1. Значения радиации приводятся в табл. 1 в виде дроби:

над чертой - прямой радиации,

под чертой - рассеянной.

2. Истинное солнечное время с поясным временем приближенно связано соотношением

 

где: - географическая долгота места строительства в гр.;

N - номер пояса времени, при этом  (где  - декретное время);

n- установленное отступление от солнечного времени.

где:  - поясное время.

 - декретное время.

3. Плотность теплового потока от рассеянной радиации дана с учетом рассеянного отражения прямой радиации от земной поверхности со средним альбедо 20%.

 

Таблица 2.

Сопротивление теплопередаче и коэффициенты теплопропускания заполнений световых проемов (окон, балконных дверей и фонарей.)

 

№№ пп	Заполнение светового проема	Сопротивление теплопередаче кв. м. гр.С/Вт (приведенное)	Коэффициент теплопропускания заполнения светового проема, К
1.	Одинарное остекление в деревянных переплетах	0,18	0,75
2.	Одинарное остекление в металлических переплетах	0,15	0,90
3.	Двойное остекление в деревянных спаренных переплетах	0,39	0,60
4.	Двойное остекление в деревянных раздельных переплетах	0,42	0,51
5.	Двойное остекление в металлических раздельных переплетах	0,34	0,61
6.	Двойное остекление витрин в металлических раздельных переплетах	0,31	0,68
7.	Тройное остекление в деревянных переплетах (спаренный и одинарный)	0,55	0,41
8.	Тройное остекление в металлических переплетах разд.	0,46	0,57
9.	Блоки стеклянные пустотелые размером 194х194х98 при ширине швов б мм	0,31	0,55
10.	Блоки стеклянные пустотелые размером 244х244х98 при ширине швов б мм	0,33	0,59
11.	Профильное стекло швеллерного сечения	0,16	0,72
12.	Профильное стекло коробчатого сечения	0,31	0,64
13.	Органическое стекло одинарное	0,19	1,0
14.	Органическое стекло двойное	0,36	0,90
15.	Органическое стекло тройное	0,52	0,82
16.	Двухслойные стеклопакеты в деревянных переплетах.	0,36	0,60
17.	Двухслойные стеклопакеты в металлических переплетах.	0,31	0,68
18.	Одинарное остекление в раздельных деревянных переплетах и двухслойные стеклопакеты	0,53	0,41

 

Примечание 1. Значения приведенных сопротивлений теплопередачи заполнении световых проемов в деревянных переплетах даны для случаев, когда отношение площади остекления к площади заполнения светового проема равно 0,750,85.

При отношении площади остекления к площади заполнения светового проема в деревянных переплетах, равном 0,6 0,74, указанные в таблице значения R^OC следует увеличивать на 10 %, а при отношении площадей, равном 0,88 и более, соответственно уменьшать на 5 %.

2. Значения R^OC взяты по приложению 6* СНиП II-3-79** .

 

Таблица 3.

 

Высота h^S и азимут A^S солнца на различных широтах, град. в июле.

 

Истинное солнечное		Географическая широта в град.
время - часы		30		40		44		48		52		56		60		64		68
До полудня	После полудня	hS	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As	hs	As
2 - 3	21 - 22																	4	145
3 - 4	20 - 21													1	130	3	131	6	131
4 - 5	19 - 20									3	119	5	120	7	120	9	119	10	118
5 - 6	18 - 19	6	111	8	111	9	111	10	110	12	109	13	108	14	107	15	106	16	104
6 - 7	17 - 18	18	104	19	104	19	100	20	99	21	97	21	95	21	94	21	92	21	91
7 - 8	16 - 17	30	94	29	93	29	90	30	87	30	85	29	82	28	81	27	79	27	77
8 - 9	15 - 16	42	86	41	82	40	78	40	76	38	72	37	69	36	67	34	64	32	61
9 - 10	14 - 15	54	75	52	69	50	65	49	60	47	56	45	53	43	50	40	49	37	45
10 - 11	13 - 14	65	56	62	49	59	45	56	40	54	36	51	33	48	31	44	29	40	28
11 - 12	12 - 13	73	24	69	20	65	18	61	16	58	13	54	12	50	11	46	10	42	9
12 полдень		74	0	70	0	66	0	62	0	58	0	54	0	50	0	46	0	42	0

 

Таблица 4.

 

Коэффициенты облученности

 

Тип солнцезащитной	Солнцезащитные углы  и , град. (по рис.1)
конструкции	10	20	30	40	50	60
Горизонтальная	0,84	0,70	0,58	0,47	0,36	0,27
Вертикальная К	0,92	0,85	0,79	0,73	0,68	0,63

 

Примечание.

Коэффициент облученности К при наличии горизонтальных и вертикальных элементов затенения следует определять как произведение соответствующих коэффициентов

К =К х К.

 

Таблица 5.

 

Показатель поглощения теплового потока солнечной радиации "а"

 

	Часы суток
	Z	Z+1	Z+2	Z+3	Z+4	Z+5	Z+6	Z+7	Z+8	Z+9	Z+10	Z+11	Z+12	Z+13	Z+14	Z+15	Z+16	Z+17	Z+18	Z+19	Z+20	Z+21	Z+22	Z+23	Z+24
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,01	0,33	0,61	0,58	0,25	0,12	0,08	0,06	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,02	0,01	0,01
1,0	0,03	0,22	0,43	0,46	0,27	0,15	0,11	0,09	0,08	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03	0,03	0,03	0,03
1,5	0,04	0,16	0,33	0,38	0,26	0,16	0,12	0,10	0,09	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,04
2,0	0,05	0,14	0,28	0,33	0,24	0,15	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,05
2,5	0,05	0,12	0,24	0,29	0,23	0,15	0,13	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05
З,0	0,06	0,11	0,22	0,27	0,22	0,15	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,06
3,5	0,06	0,10	0,20	0,24	0,21	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06
4,0	0,06	0,10	0,18	0,23	0,20	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06
4,5	0,07	0,10	0,17	0,21	0,19	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07
5,0	0,07	0,09	0,16	0,20	0,18	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07
5,5	0,07	0,09	0,15	0,19	0,18	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07
6,0	0,07	0,09	0,15	0,19	0,17	0,13	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07	0,07
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,02	0,24	0,50	0,66	0,68	0,52	0,25	0,13	0,10	0,08	0,07	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,08	0,03	0,03	0,03	0,02	0,02	0,02
1,0	0,04	0,17	0.36	0,50	0,54	0,46	0,28	0,18	0,14	0,12	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,05	0,04
1,5	0,06	0,15	0,29	0,40	0,45	0,41	0,28	0,19	0,16	0,14	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,09	0,03	0,08	0,07	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06
2,0	0,07	0,13	0,25	0,35	0,39	0,37	0,27	0,20	0,17	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08	0,08	0,07
2,5	0,08	0,13	0,22	0,31	0,35	0,34	0,26	0,20	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,09	0,08
3,0	0,09	0,12	0,21	0,28	0,32	0,31	0,26	0,20	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09
3,5	0,09	0,12	0,19	0,26	0,30	0,28	0,25	0,19	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,10	0,09
4,0	0,10	0,12	0,18	0,25	0,28	0,28	0,24	0,19	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,10	0,10
4,5	0,10	0,12	0,18	0,23	0,27	0,27	0,23	0,19	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11	0,11	0, 11
5,0	0,11	0,12	0,17	0,22	0,26	0,26	0,23	0,19	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,11
5,5	0,11	0,12	0,17	0,21	0,25	0,25	0,22	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,13	0,12	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11
6,0	0,11	0,12	0,16	0,21	0,24	0,24	0,22	0,18	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0.13	0,12	0,12	0,12	0,11	0,11
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,06	0,20	0,41	0,60	0,71	0,72	0,64	0,50	0,24	0,15	0,11	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04	0,04	0,04	0,03	0,03
1,0	0,06	0,16	0,31	0,45	0,55	0,59	0,55	0,45	0,29	0,20	0,17	0,14	0,13	0,12	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,07	0, 06
1,5	0,08	0,15	0,26	0,38	0,46	0,50	0,49	0,42	0,30	0,22	0,19	0,17	0,15	0,14	0,13	0.13	0,13	0,11	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
2,0	0,10	0,14	0,24	0,33	0,40	0,44	0,44	0,39	0,30	0,23	0,20	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10
2,5	0,11	0,15	0,22	0,30	0,37	0,40	0,40	0,37	0,29	0,23	0,21	0,19	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,14	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
3,0	0,12	0,14	0,21	0,28	0,34	0,37	0,38	0,35	0,29	0,24	0,21	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0.14	0,13	0,13	0,12
3,5	0,13	0,15	0,20	0,27	0,32	0,35	0,36	0,33	0,29	0,24	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13
4,0	0,14	0,15	0,20	0,25	0,30	0,33	0.34	0,32	0,28	0,27	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0.16	0,15	0,15	0,14	0,14
4,5	0,14	0,15	0,20	0,25	0,29	0,32	0,32	0,31	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15	0,14
5,0	0,15	0,16	0,19	0,24	0,28	0,31	0,31	0,30	0,27	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15	0,15
5,5	0,15	0,16	0,19	0,23	0,27	0,29	0,30	0,29	0,26	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
6,0	0,15	0,16	0,19	0,23	0,26	0,29	0,30	0,29	0,26	0,23	0,22	0,21	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,18	0,17	0,17	0,16	0,16	0,16	0,15
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,04	0,17	0,35	0,52	0,66	0,74	0,76	0,71	0,60	0,44	0,24	0,16	0,13	0,11	0,09	0,09	0,08	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05	0,05	0,05	0,04
1,0	0,08	0,16	0,28	0,41	0,52	0,60	0,63	0,61	0,55	0,44	0,30	0,22	0,19	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
1,5	0,11	0,16	0,25	0,35	0,44	0,51	0,54	0,54	0,50	0,43	0,32	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11
2,0	0,13	0,16	0,24	0,32	0,40	0,45	0,49	0,49	0,46	0,41	0,33	0,27	0,24	0,22	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16	0 16	0,15	0,15	0,14	0,14	0,13
2,5	0,15	1,17	0,23	0,30	0,37	0,42	0,45	0,46	0,44	0,39	0,32	0,27	0,25	0,23	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,16	0,15	0,15
3,0	0,16	0,18	0,23	0,29	0,34	0,39	0,42	0,43	0,42	0,38	0,32	0,28	0,25	0,24	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,16
3,5	0,17	0,18	0,22	0,28	0,33	0,37	0,40	0,41	0,40	0,37	0,32	0,28	0,26	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,17
4,0	0,18	0,19	0,22	0,27	0,31	0,35	0,33	0,39	0,38	0,36	0,32	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,18
4,5	0,18	0,19	0,22	0,27	0,21	0,34	0,37	0,37	0,37	0,35	0,31	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18
5,0	0,19	0,19	0,22	0,26	0,30	0,33	0,35	0,36	0,36	0,34	0,31	0,28	0,27	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,19
5,5	0,19	0,20	0,22	0,26	0,29	0,32	0,34	0,35	0,35	0,35	0,31	0,28	0,27	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,19
6,0	0,20	0,20	0,22	0,25	0,29	0,31	0,33	0,35	0,34	0,33	0,31	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24	0,24	0,23	0,22	0,22	0,21	0,21	0,20	0,20
Продолжительность солнечной радиации
0,5	0,06	0,16	0,32	0,47	0,50	0,70	0,77	0,78	0,75	0,68	0.56	0,41	0,24	0,16	0,14	0,12	0,11	0,10	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06	0,06	0,06
1,0	0,10	0,17	0,27	0,33	0,44	0,57	0,63	0,66	0,65	0,61	0,54	0,44	0,31	0,24	0,21	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
1,5	0,14	0,18	0,26	0,34	0,43	0,50	0,55	0,58	0,59	0,56	0,51	0,43	0,34	0,27	0,24	0,22	0,21	0,19	0,18	0,17	0,17	0,16	0,15	0,15	0,14
2,0	0,16	0,19	0,25	0,32	0,39	0,45	0,50	0,53	0,54	0,52	0,48	0.43	0,35	0,29	0,27	0,25	0,23	0,22	0,21	0,20	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16
2,5	0,18	0,20	0,25	0,31	0,37	0,42	0,46	0,49	0,50	0,49	0,46	0,41	0,35	0,30	0,28	0,26	0,25	0,24	0,23	0,22	0,21	0,20	0,20	0,19	0,18
3,0	0,20	0,21	0,25	0,30	0,35	0,40	0,44	0,47	0,41	0,47	0,45	0,41	0,36	0,31	0,29	0,27	0,26	0,25	0,24	0,24	0,22	0,22	0,21	0,20	0,20
3,5	0,21	0,22	0,25	0,30	0,34	0,38	0,42	0,44	0,45	0,45	0,40	0,40	0,38	0,32	0,30	0,28	0,27	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22	0,22	0,21
4,0	0,22	0,23	0,26	0,27	0,33	0,37	0,40	0,42	0,44	0 43	0,42	0,39	0,35	0,32	0,30	0,29	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24	0,23	0,23	0,22
4,5	0,23	0,23	0,26	0,29	0,36	0,36	0,39	0.41	0,42	0,42	0,41	0,38	0,35	0,32	0,30	0,29	0,28	0,27	0,27	0,26	0,25	0,25	0,24	0,23	0,23
5,0	0,23	0,24	0,26	0,29	0,32	0,35	0,38	0,40	0,41	0,41	0,40	0,38	0,35	0,32	0,31	0,30	0,30	0,28	0,27	0,27	0,26	0,25	0,25	0,24	0,23
5,5	0,24	0,24	0,26	0,29	0,32	0,34	0,37	0,39	0,40	0,40	0,39	0,38	0,35	0,32	0,32	0,30	0,30	0,29	0,28	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24
6,0	0,24	0,24	0,26	0,29	0,31	0,34	0,36	0,35	0,39	0,40	0,39	0,38	0,35	0,33	0,32	0,31	0,30	0,29	0,28	0,28	0,27	0,26	0,26	0,25	0,24

 

Примечание: если Z=m > 24 ч, то коэффициент принимается для Z= m - 24 ч

 

 

 

Таблица 6

 

Коэффициент  гармонического изменения температуры наружного воздуха для каждого часа суток.

 

	ЧАСЫ СУТОК
	1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21	22	23	24
1	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97
2	0,97	1	0,07	0,97	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87
3	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,91	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71
4	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,57	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5
5	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26
6	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0
7	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,97	-0,71	-0,5	-0,26
8	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5
9	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71
10	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87
11	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97
12	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71,	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1
13	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97
14	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87
15	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71
16	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5
17	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26
18	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26	0
19	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5	0,26
20	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71	0,5
21	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87	0,71
22	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97	0,87
23	0,87	0,71	0,5	0,26	0	-0,26	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1	0,97
24	0,97	0,57	0,71	0,5	0,26	0	0	-0,5	-0,71	-0,87	-0,97	-1	-0,97	-0,87	-0,71	-0,5	-0,26	0	0,26	0,5	0,71	0,87	0,97	1

 

Примечание: если = а > 24 ч, то значение коэффициента принимается для соответствующего часа суток при = а - 24 ч.

 

Таблица 7.

 

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на горизонтальную поверхность, Вт/, в июле

 

Географическая широта	ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ							Среднее суточное значение
град.	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12
36	48 35	164 77	334 10	521 133	654 143	770 149	849 151	344
40	56 42	168 84	338 105	509 119	635 126	743 135	788 140	333
44	77 49	181 84	349 102	509 112	621 126	718 131	761 133	331
48	91 56	209 84	356 99	495 112	593 126	685 129	733 133	328
52	119 56	223 84	364 100	495 112	586 119	666 126	719 133	329
56	140 56	237 77	359 96	482 105	572 119	650 122	691 126	327
60	160 56	251 77	359 87	468 91	544 105	615 105	663 105	319
64	174 56	258 77	363 84	468 84	523 98	588 92	628 91	319
68	216 63	272 77	363 84	461 84	523 91	570 92	607 91	332
	ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13

 

Таблица 8.

 

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, северной ориентации, Вт/м², в июле 

 

Географическая широта,	ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ							Среднее суточное значение
град.	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12
36	79 32	128 93	58 107	__ 99	__ 93	__ 91	__ 91	73
40	105 43	104 95	52 106	__ 96	__ 86	__ 82	__ 81	71
44	125 52	99 94	20 104	__ 96	__ 86	__ 81	__ 80	72
48	141 60	93 93	__ 104	__ 94	__ 86	__ 81	__ 80	73
52	155 73	77 93	__ 96	__ 91	__ 85	__ 81	__ 80	79
56	159 76	64 90	__ 87	__ 83	__ 78	__ 77	__ 74	80
60	157 70	53 80	__ 77	__ 73	__ 70	__ 69	__ 67	82
64	160 71	37 74	__ 71	__ 69	__ 66	__ 65	__ 65	88
68	166 71	20 73	__ 70	__ 69	__ 67	__ 65	__ 64	104
	ЧАСЫ СУТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13

 

Таблица 8а.

 

Поверхностная плотность потока солнечной радиации:, поступающей на вертикальную поверхность, южной ориентации, Вт/, в июле

 

Географическая широта,.	ЧАСЫ СУТОК ДО ПОЛУДНЯ							Среднее суточное значение
град	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12
36	__	__ 28	__ 98	___ 132	___ 132	___ 133	___ 133	55
40	__ 27	__ 72	__ 95	60 106	150 106	222 109	257 110	110
44	__ 31	__ 73	7 96	99 106	199 110	276 113	314 114	128
48	__ 36	__ 73	28 99	137 110	242 116	327 118	370 120	159
52	__ 43	__ 80	58 102	171 114	283 119	378 121	424 123	168
56	__ 46	__ 78	83 101	207 114	327 120	428 122	479 124	187
60	__ 46	5 72	108 94	250 109	369 116	471 122	534 123	204
64	__ 49	9 71	136 93	279 106	412 114	518 121	582 121	221
68	51 51	14 73	145 93	320 106	465 115	568 121	637 121	241
	ЧАСЫ УТОК ПОСЛЕ ПОЛУДНЯ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13

 

Таблица 8б.

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность, юго-восточной к

юго-западной ориентации, Вт/, в июле

 

Географическая широта	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ																				Среднее суточное значение
град.	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12	12-13	13-14	14-15	15-16	15-17	17-18	18-19	19-20	20-21	21-22
36				60 31	212 108	314 172	395 174	384 133	308 116	200 112	80 104	96	__ 91	__ 84	__ 77	__ 42	__ 21				138
40				66 46	225 116	364 148	425 146	417 129	352 112	254 104	119 98	91	__ 85	__ 81	__ 76	__ 56	__ 27				147
44				95 53	256 116	395 148	467 146	460 136	380 116	297 107	150 104	19 91	__ 85	__ 81	__ 74	__ 59	__ 30				161
48			2 10	125 62	286 119	427 148	497 151	429 144	429 127	335 113	190 105	41 94	__ 88	__ 81	__ 74	__ 58	__ 35	__ 6			177
52			5 20	154 71	316 122	457 149	521 154	518 149	465 131	373 116	230 105	65 98	__ 92	__ 85	__ 73	__ 58	__ 35	__ 12			191
56			23 27	184 77	346 121	488 142	551 145	561 138	502 124	413 107	260 102	91 96	__ 92	__ 86	__ 72	__ 56	__ 37	__ 17			202
60		12 9	76 35	198 79	377 115	512 130	579 133	582 124	534 113	448 101	259 96	128 93	__ 88	__ 81	__ 66	__ 53	__ 37	__ 23	__ 6		213
64		58 16	140 46	267 84	430 115	541 129	622 129	624 123	570 112	483 100	340 941	169 92	2 86	__ 78	__ 63	__ 52	__ 38	__ 26	__ 13		235
68	35 12	105 24	174 58	314 90	456 120	576 134	663 134	669 123	616 114	529 101	378 95	198 93	23 87	__ 79	__ 63	__ 52	__ 38	__ 30	__ 19	__ 9	259
	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЮГО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
	21-22	20-21	19-20	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13	11-12	10-11	9-10	8-9	7-8	6-7	5-6	4-5	3-4	2-3

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 8в.

 

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей на вертикальную поверхность,

северо-восточной и северо-западной ориентации, Вт/м², в июле.

 

Географическая широта,	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ																						Среднее суточное значение
град.	1-2	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12	12-13	13-14	14-15	15-16	16-17	17-18	18-19	19-20	20-21	21-22	22-23
36					183 28	454 102	488 146	393 147	265 114	98 97	__ 91	__ 87	__ 84	__ 83	__ 81	__ 77	__ 63	__ 23					129
40				11 1	193 63	398 130	428 154	335 140	200 108	55 96	__ 91	__ 87	__ 87	__ 84	__ 81	__ 77	__ 63	__ 29					123
44				35 6	252 72	419 133	424 149	324 137	170 108	38 96	__ 91	__ 87	__ 86	__ 84	__ 81	__ 74	__ 60	__ 31					123
48				70 19	191 81	437 133	420 144	305 134	143 109	22 96	__ 91	__ 87	__ 86	__ 84	__ 80	__ 72	__ 59	__ 35	__ 8				125
52				108 32	342 93	449 131	418 143	281 130	119 107	8 93	__ 87	__ 85	__ 84	__ 81	__ 79	__ 72	__ 59	__ 37	__ 12				127
56			23 5	187 44	391 95	460 125	414 133	260 119	93 95	__ 84	__ 80	__ 79	__ 78	__ 77	__ 76	__ 72	__ 59	__ 41	__ 16				129
60			73 13	310 53	442 96	469 116	412 112	236 104	65 82	__ 73	__ 73	__ 72	__ 72	__ 72	__ 71	__ 67	__ 58	__ 44	__ 24	__ 7			134
64		17 7	163 29	395 67	490 101	473 112	395 112	221 99	41 78	__ 70	__ 70	__ 70	__ 69	__ 67	__ 67	__ 64	__ 59	__ 48	__ 30	__ 16			143
68	29 9	169 19	320 43	465 79	541 106	483 112	366 112	204 100	29 77	__ 70	__ 70	__ 70	__ 67	__ 66	__ 66	__ 64	__ 60	__ 52	__ 35	__ 23	__ 12	__ 7	164
	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ СЕВЕРО-ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
	22-23	21-22	20-21	19-20	18-19	17-18	16-17	15-16	115	13-14	12-13	11-12	10-11	9-10	8-9	7-8	6-7	5-6	4-5	3-4	2-3	1-2

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 8г.

 

Поверхностная плотность потока солнечной радиации: , поступающей в июле на вертикальную поверхность,

восточной и западной ориентации Вт/м².

 

Географическая широта,	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ВОСТОЧНОЙ ОРИЕНТАЦИИ														Среднее суточное значение
град.	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10	10-11	11-12	12-13	13-14	14-15	15-16	16-17	17-18	18-19
36	151 45	442 147	535 177	515 174	440 147	286 120	105 108	__ 98	__ 91	__ 86	__ 85	__ 74	__ 47	__ 17	1б2
40	242 63	476 151	561 179	542 164	442 134	276 110	101 99	__ 88	__ 84	__ 84	__ 81	__ 73	__ 59	__ 28	169
44	332 79	514 151	579 177	563 163	452 135	279 108	105 98	__ 87	__ 81	__ 81	__ 80	__ 73	__ 59	__ 30	180
48	371 88	536 155	590 174	565 164	454 135	279 110	105 98	__ 87	__ 81	__ 79	__ 78	__ 72	__ 59	__ 34	184
52	468 101	579 164	614 174	579 169	461 135	28 113	105 96	__ 87	__ 81	__ 77	__ 77	__ 72	__ 59	__ 41	200
56	482 101	594 156	621 165	579 155	461 121	283 102	105 91	__ 85	__ 79	__ 76	__ 74	__ 65	__ 58	__ 41	201
60	509 105	623 144	632 149	586 134	461 104	285 88	105 81	__ 76	__ 72	__ 69	__ 67	__ 62	__ 54	__ 41	206
64	535 115	635 141	655 143	597 129	463 101	285 84	106 77	__ 70	__ 66	__ 63	__ 63	__ 57	__ 50	__ 42	215
68	572 189	663 143	669 143	611 131	480 101	279 84	106 77	__ 70	__ 66	__ 63	__ 63	__ 57	__ 50	__ 42	239
	ЧАСЫ СУТОК ДЛЯ ЗАПАДНОЙ ОРИЕНТАЦИИ
	18-19	17-18	16-17	15-16	14-15	13-14	12-13	11-12	10-11	9-10	8-9	7-8	6-7	5-6

 

 

Таблица 9.

 

Тепловыделения от взрослых людей

 

Показатели	Тепловыделения от взрослых людей, Вт при температуре окружающего воздуха в
	10	15	20	25	30	35
В состоянии покоя
Тепловыделения явные	143	116	87	58	41	12
скрытые	23	29	29	35	52	81
полные	163	145	116	93	93	93
При легкой работе (категория I)
Тепловыделения явные	151	122	99	64	41	6
скрытые	29	35	52	81	105	140
полные	180	157	151	145	146	46
При работе средней тяжести (категория II а)
Тепловыделения явные	166	135	108	73	44	7
скрытые	51	66	90	121	150	187
полные	217	201	198	194	194	194
При работе средней тяжести (категория II 6)
Тепловыделения явные	182	150	119	84	49	9
скрытые	71	97	126	158	193	233
полные	253	247	245	242	242	242
При тяжелой работе
Тепловыделения явные	198	163	129	93	52	12
скрытые	93	128	163	198	238	279
полные	291	291	291	291	290	291

 

Таблица 10 к примеру 1.

 

				Коэффициенты
№№ п/п	Конструкция и материал	Плотность, Кг/	Толщина, м	Удельная теплопроводность Вт/	Теплоусвоение Вт/ S	Термическое сопротивление /Вт R	Тепловая инерция
I.	Окна двойные в металлических рамах, площадью 85  в Ю-З стене 0,34
II.	Наружная стена площадью 22 м, ориентированная на Ю-З.
1.	Облицовочный слой из известкового песчаного раствора	1600	0,015	0,7	8,7	0,021	0,186
2.	Керамзитобетон	1000	0,21	0,33	5,03	0,636	3,2
3.	Облицовочный слой (см.1)	1600	0,015	0,7	8,7	0,021	0,186
					всего	0,667 0,83*	3,57
III.	Бесчердачное покрытие площадью 216 м
1.	Ковер (рубероид)	600	0,01	0,17	3,53	0,06	0,21
2.	Керамзитобетон	1800	0,02	0,8	10,5	0,025	0,26
3.	Пенобетон	400	0,20	0,14	2,19	1,43	3,13
4.	Плита железобетон	2500	0,035	1,92	17,98	0,018	0,33
					Всего	1,533 1,685*	3,93
IV.	Внутренние перегородки площадью 260 м
1.	Железобетон	2500	0,22/2	1,92	17,98	0,063/2	0,56
V.	Пол площадью 216 м
1.	Железобетонная плита	2500	0,045	1,92	17,98	0,023	0,42
2.	Асфальтобетон	2100	0,04	1,05	16,43	0,038	0,63
					Всего	0,061	1,05

 

*) с учетом тепловосприятия от наружного воздуха 1/27,1 и теплоотдачи воздуху помещения 1/8,7

 

Таблица 11 к примеру 1.

 

Часы суток		1		2		3		4		5		6		7		8		9		10		11		12		13		14		15		16		17		18		19		20		21		22		23		24
Тепловой поток солнечной радиации через окна, начало 10ч Q=30436 Вт(макс)
1.	Q		0,23		0,22		0,22		0,21		0,21		0,20		0,19		0,19		0,18		0,18		0,19		0,22		0,27		0,31		0,35		0,38		0,39		0,38		0,36		0,32		0,28		0,26		0,25		0,24
2.	Q		7000		6696		6696		6392		6392		6037		5783		5783		5478		5478		5783		6696		8218		9435		10633		11566		11870		11566		10957		9740		8522		7913		7609		7305
Тепловой поток через окна теплопередачей Q=2300 +975 Вт и общий тепловой поток
3.			-0,87		-0,97		-1		-0,97		-0,87		-0,71		-0,5		-0,26		0		0,26		0,5		0,71		0,87		0,97		1		0,97		0,87		0,71		0,5		0,26		0		-0,26		-0,5		-0,71
4.			-2976		-3206		-3275		-3206		-2976		-2608		-2125		-1573		-975		-377		175		658		1026		1256		1335		1256		1026		658		175		-377		-375		-1573		-2125		-2608
5.	Всего через окно		4024		3490		3421		3186		3416		3479		3658		4210		4503		5101		5958		7354		9244		10693		10978		12822		12896		12224		11132		9363		7547		6340		5484		4597
Тепловой поток через стену Q= 34,9 + 199,2 ; ; начало 10 ч =9,2 ч
6.			0,97		0,87		0,71		0,5		0,26		0		-0,26		-0,5		-0.71		-0,87		-0,97		-1		-0,97		-0.87		-0,71		-0, 5		-0,26		0		0,26		0,5		0,71		0,87		0,97		1
7.			219		200		169		130		84		35		-14		-60		-100		-130		-149		-154		-149		-130		-100		-60		-14		35		84		130		169		200		219		224
Телповой поток через покрытие Q= 892,2 + 393,8 + 696,6
8.			1		0,97		0,87		0,71		0,5		0,26		0		-0,26		-0,5		-0,71		-0,87		-0,97		-1		-0,97		-0,87		-0,71		-0,5		-0,26		0		0,26		0,5		0,71		0,87		0,97
9.	Q		394		382		343		280		197		102		0		-102		-197		-280		-343		-382		-394		-382		-343		-280		-196		-102		0		102		197		280		343		182
10.			0,71		0,5		0,26		0		-0,26		-0,5		-0,71		-0,87		-0,97		-1		-0,97		-0,87		-0,71		-0,5		-0,26		0		0,26		0,5		0,71		0,87		0,97		1		0,97		0,87
11.	Q		495		348		181		0		-181		-348		-495		-606		-655		-697		-655		-606		-495		-348		-181		0		181		348		495		608		655		697		655		606
12.	Всего Q+ Q + 892,2		1781		1622		1416		1172		908		646		397		184		40		-85		-106		-96		3		162		368		612		870		1138		1387		1600		1744		1869		1890		1880
Суммарный тепловой поток поступающий в помещение
13.	Всего		6024		5312		5006		4488		4408		4160		4041		4334		4443		4886		5703		7104		9098		10725		12246		13374		13758		13397		12608		11093		9460		8409		7593		6701

 

Список литературы.

 

1. В.Н. Богословский. Строительная теплофизика. Издательство "Высшая школа". Москва,1970.

2. В.Н. Богословский. Тепловой режим зданий. Москва. Стройиздат,1977г.

3. СНиП II-33-75. Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха.

4. СНиП II-3-70**. Строительная теплотехника. Москва,1985г.

5. Справочник проектировщика. Часть П. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Под редакцией И.Г. Староверова. Стройиздат,1978г.

6. СНиП 2.01.02. Строительная климатология и геофизика, 1983г.

7. Руководство по проектированию и применению солнцезащитных средств в промышленных зданиях. Москва. Стройиздат,1980г.

8. СНиП 2.04.05-91.

 

 

 

рис. 1 Световой проем с солнцезащитными плоскостями: а - строительные размеры и построения затенения остекления наружными плоскостями; б - схема влияния высоты и азимутов солнца на световой проем ; H - высота проема ; В - ширина проема ; Гп - горизонтальная солнцезащитная плоскость ; Вп - вертикальная солнцезащитная плоскость;

1 - высота солнца ;  - град. ; 2 - плоскость светового проема ; 3 - перпендикулярная плоскость к световому проему ; 4 - перпендикуляр к плоскости светового проема; 5 - проекция солнечного луча на плоскость 3; 6 - азимут солнца А,град. ; 7 - солнечный азимут остекления светового проема А,град.; 8 - азимут светового проема А.

 

Рис. 2. Световой фонарь с наклонным остекленением

1 и 2 - перпендикуляры к остеклению.

 

 

 

Рис. 3 к примеру 2.

Построение затенения окна по заданным координатам солнца: ,.

Площадь тени от прямой солнечной радиации 0,46 2 + 0,04 0,74 = 0,95 кв.м.