Хорошие продукты и сервисы
Наш Поиск (введите запрос без опечаток)
Наш Поиск по гостам (введите запрос без опечаток)
Поиск
Поиск
Бизнес гороскоп на текущую неделю c 28.10.2024 по 03.11.2024
Открыть шифр замка из трёх цифр с ограничениями

(к СНиП 2.09.03-85) Проектирование подпорных стен

или поделиться

Рекомендуем
Еще ГОСТы — основной раздел, содержит 41757 гостов, с постраничной организацией Интересный ГОСТ
Поиск по гостам вынесен вверх сайта под меню
3 мая. Обновили индекс ГОСТов. Теперь поиск по ГОСТам стал дружелюбнее, пробуйте искать по словам и словосочетаниям
Например: соль, пищевые добавки, алюминий, медь, цинк и тп

ВсеПособия — (к СНиП 2.09.03-85) Проектирование подпорных стен


ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ

И ПРОЕКТНО-ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЙ ИНСТИТУТ ПРОМЫШЛЕННЫХ ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИЙ (ЦНИИпромзданий) ГОССТРОЯ СССР

 

СПРАВОЧНОЕ ПОСОБИЕ

к СНиП

 

Проектирование подпорных стен

и стен подвалов

 

 

Разработано к СНиП 2.09.03-85 “Сооружение промышленных предприятий”. Содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного и сборного бетона и железобетона. Приведены примеры расчета.

Для инженерно-технических работников проектных и строительных организаций.

 

ПРЕДИСЛОВИЕ

 

Пособие составлено к СНиП 2.09.03-85 “Сооружения промышленных предприятий” и содержит основные положения по расчету и конструированию подпорных стен и стен подвалов промышленных предприятий из монолитного, сборного бетона и железобетона с примерами расчета и необходимыми табличными значениями коэффициентов, облегчающих расчет.

В процессе подготовки Пособия уточнены отдельные расчетные предпосылки СНиП 2.09.03-85, в том числе по учету сил сцепления грунта, определения наклона плоскости скольжения призмы обрушения, которые предполагается отразить в дополнении к указанному СНиП.

Пособие разработано ЦНИИпромзданий Госстроя СССР (кандидаты техн. наук А. М. Туголуков, Б. Г. Кормер, инженеры И. Д. Залещанский, Ю. В. Фролов, С. В. Третьякова, О. JI. Кузина) при участии НИИОСП им. Н. М. Герсеванова Госстроя СССР (д-р техн. наук Е. А. Сорочан, кандидаты техн. наук А. В. Вронский, А. С. Снарский), Фундаментпроекта (инженеры В. К. Демидов, М. Л. Моргулис, И. С. Рабинович), Киевского Промстройпроекта (инженеры В. А. Козлов, А. Н. Сытник Н. И. Соловьева).

 

1. ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

 

1.1. Настоящее Пособие составлено к СНиП 2.09.03-85 “Сооружения промышленных предприятий” и распространяется на проектирование:

подпорных стен, возводимых на естественном основании и расположенных на территориях промышленных предприятий, городов, поселков, подъездных и внутриплощадочных железных и автомобильных дорогах;

подвалов производственного назначения, как отдельно стоящих, так и встроенных.

1.2. Пособие не распространяется на проектирование подпорных стен магистральных дорог, гидротехнических сооружений, подпорных стен специального назначения (противооползневых, противообвальных и др.), а также на проектирование подпорных стен, предназначенных для строительства в особых условиях (на вечномерзлых, набухающих, просадочных грунтах, на подрабатываемых территориях и т. д.).

1.3. Проектирование подпорных стен и стен подвалов должно осуществляться на основании:

чертежей генерального плана (горизонтальной и вертикальной планировки);

отчета об инженерно-геологических изысканиях;

технологического задания, содержащего данные о нагрузках и при необходимости особые требования к проектируемой конструкции, например требования по ограничению деформаций и др.

1.4. Конструкция подпорных стен и подвалов должна устанавливаться на основании сравнения вариантов, исходя из технико-экономической целесообразности их применения в конкретных условиях строительства с учетом максимального снижения материалоемкости, трудоемкости и стоимости строительства, а также с учетом условий эксплуатации конструкций.

1.5. Подпорные стены, сооружаемые в населенных пунктах, следует проектировать с учетом архитектурных особенностей этих пунктов.

1.6. При проектировании подпорных стен и подвалов должны приниматься конструктивные схемы, обеспечивающие необходимую прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость сооружения в целом, а также отдельных его элементов на всех стадиях возведения и эксплуатации.

1.7. Элементы сборных конструкций должны отвечать условиям индустриального изготовления их на специализированных предприятиях.

Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, а также условия изготовления и транспортирования.

1.8. Для монолитных железобетонных конструкций следует предусматривать унифицированные опалубочные и габаритные размеры, позволяющие применять типовые арматурные изделия и инвентарную опалубку.

1.9. В сборных конструкциях подпорных стен и подвалов конструкции узлов и соединении элементов должны обеспечивать надежную передачу усилий, прочность самих элементов в зоне стыка, а также связь дополнительно уложенного бетона в стыке с бетоном конструкции.

1.10. Проектирование конструкций подпорных стен и подвалов при наличии агрессивной среды должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 3.04.03-85 “Защита строительных конструкций и сооружений от коррозии”.

1.11. Проектирование мер защиты железобетонных конструкций от электрокоррозии должно производиться с учетом требований соответствующих нормативных документов.

1.12. При проектировании подпорных стен и подвалов следует, как правило, применять унифицированные типовые конструкции.

Проектирование индивидуальных конструкций подпорных стен и подвалов допускается в тех случаях, когда значения параметров и нагрузок для их проектирования не соответствуют значениям, и принятым для типовых конструкций, либо когда применение типовых конструкций невозможно, исходя из местных условий осуществления строительства.

1.13. Настоящее Пособие рассматривает подпорные стены и стены подвалов, засыпанные однородным грунтом.

 

2. МАТЕРИАЛЫ КОНСТРУКЦИЙ

 

2.1. В зависимости от принятого конструктивного решения подпорные стены могут возводиться из железобетона, бетона, бутобетона и каменной кладки.

2.2. Выбор конструктивного материала обусловливается технико-экономическими соображениями, требованиями долговечности, условиями производства работ, наличием местных строительных материалов и средств механизации.

2.3. Для бетонных и железобетонных конструкций рекомендуется применять бетоны по прочности на сжатие не ниже класса В 15.

2.4. Для конструкций, подвергающихся попеременному замораживанию и оттаиванию, в проекте должна быть оговорена марка бетона по морозостойкости и водонепроницаемости. Проектная марка бетона устанавливается в зависимости от температурного режима, возникающего при эксплуатации сооружения, и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства и принимается в соответствии с табл. 1.

 

Таблица 1

 

Условия

Расчетная

Марка бетона, не ниже

конструкций

температура

по морозостойкости

по водонепроницаемости

замораживании при

воздуха, С

Класс сооружения

переменном замораживании и оттаивании

 

I

II

III

I

II

III

В водонасыщенном

Ниже -40

F300

F200

F150

W6

W4

W2

состоянии (например, конструкции, расположенные в сезоннооттаивающем слое

Ниже -20

до -40

F200

F150

F100

W4

W2

He нормируется

грунта в районах вечной мерзлоты)

Ниже -5 до -20 включительно

F150

F100

F75

W2

Не нормируется

 

 5 и выше

F100

F75

F50

Не нормируется

В условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся 

Ниже -40

F200

F150

F400

W4

W2

He нормируется

атмосферным воздействиям) 

Ниже -20 до -40 включительно

F100

F75

F50

 

W2 He нормируется

 

Ниже -5 до -20

F75

F50

F35*

He нормируется

 

включительно 

-5 и выше

F50

F35*

F25*

To же

В условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения например,

Ниже -40

F150

F100

F75

W4

W2

He нормируется

конструкции, постоянно (подвергающиеся воздействию окружающего воздуха, но защищенные от воздействия атмосферных осадкой)

Ниже -20 до -40 включительно

F75

F50

F35*

He нормируется

 

Ниже -5 до -20 включительно

F50

F35*

F25*

To же

 

-5 и выше

F35*

F25*

F15**

______________

* Для тяжелого и мелкозернистого бетонов марки по морозостойкости не нормируются;

** Для тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов марки по морозостойкости не нормируются.

 

Примечание. Расчетная зимняя температура наружного воздуха, принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в районе строительства.

 

2.5. Предварительно напряженные железобетонные конструкции следует проектировать преимущественно из бетонов класса В 20; В 25; В 30 и В 35. Для бетонной подготовки следует применять бетон класса В 3,5 и В5.

2.6. Требования к бутобетону по прочности и морозостойкости предъявляются те же, что и к бетонным и железобетонным конструкциям.

2.7. Для армирования железобетонных конструкций, выполняемых без предварительного напряжения, следует применять стержневую горячекатаную арматурную сталь периодического профиля класса А-III и А-II. Для монтажной (распределительной) арматуры допускается применение горячекатаной арматуры класса А-I или обыкновенной арматурной гладкой проволоки класса В-I.

При расчетной зимней температуре ниже минус 30°С арматурная сталь класса А-II марки ВСт5пс2 к применению не допускается. 

2.8. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов следует в основном применять термически упрочненную арматуру класса Ат-VI и Ат-V.

Допускается также применять горячекатаную арматуру класса A-V, A-VI и термически упрочненную арматуру класса Ат-IV.

При расчетной зимней температуре ниже минус 30°С арматурная сталь класса A-IV марки 80С не применяется.

2.9. Анкерные тяги и закладные элементы должны приниматься из прокатной полосовой стали класса С-38/23 (ГОСТ 380-88) марки ВСт3кп2 при расчетной зимней температуре до минус 30°С включительно и марки ВСт3псб при расчетной температуре от минус 30 °С до минус 40 °С. Для анкерных тяг рекомендуется также сталь С-52/40 марки 10Г2С1 при расчетной зимней температуре, до минус 40°С включительно. Толщина полосовой стали должна быть не менее 6 мм.

Возможно также применение для анкерных тяг арматурной стали класса А-III.

2.10. В сборных железобетонных и бетонных элементах конструкций монтажные (подъемные) петли должны выполняться из арматурной стали класса А-I марки ВСт3сп2 и ВСт3пс2 или из стали класса Ас-II марки 10ГТ.

При расчетной зимней температуре ниже минус 40°С применение для петель стали ВСт3пс2 не допускается.

 

3. ТИПЫ ПОДПОРНЫХ СТЕН

 

3.1. По конструктивному решению подпорные стены подразделяются на массивные и тонкостенные.

В массивных подпорных стенах их устойчивость на сдвиг и опрокидывание при воздействии горизонтального давления грунта обеспечивается в основном собственным весом стены. 

В тонкостенных подпорных стенах их устойчивость обеспечивается собственным весом стены и весом грунта, вовлекаемого конструкцией стены в работу.

Как правило, массивные подпорные стены более материалоемкие и более трудоемкие при возведении, чем тонкостенные, и могут применяться при соответствующем, технико-экономическом обосновании (например, при возведении их из местных материалов, отсутствии сборного железобетона и т. д.).

3.2. Массивные подпорные стены отличаются друг от друга формой поперечного профиля и материалом (бетон, бутобетон и т. д.) (рис. 1).

Рисунок 1

Рис. 1. Массивные подпорные стены

а - в  - монолитные;   г - е - блочные

Рисунок 2

Рис. 2. Тонкостенные подпорные стены

а - уголковые консольные; б - уголковые анкерные;

в - контрфорсные

Рисунок 3

Рис. 3. Сопряжение сборных лицевых и фундаментных плит

а - с помощью щелевого паза; б - с помощью петлевого стыка; 

1 - лицевая плита; 2 - фундаментная плита; 3 - цементно-песчаный растворы; 4 - бетон замоноличивания

 

Рисунок 4

Рис. 4. Конструкция подпорной стены с использованием универсальной стеновой панели

1 - универсальная панель стеновая (УПС); 2 - монолитная часть подошвы

 

3.3. В промышленном и гражданском строительстве, как правило, находят применение тонкостенные подпорные стены уголкового типа, приведенные на рис. 2.

 

Примечание. Другие типы подпорных стен (ячеистые, шпунтовые, из оболочек и пр.) в настоящем Пособии не рассматриваются.

 

3.4. По способу изготовления тонкостенные подпорные стены могут быть монолитными, сборными и сборно-монолитными.

3.5. Тонкостенные консольные стены уголкового типа состоят из лицевых и фундаментных плит, жестко сопряженных между собой.

В полносборных конструкциях лицевые и фундаментные плиты выполняются из готовых элементов. В сборно-монолитных конструкциях лицевая плита сборная, а фундаментная - монолитная.

В монолитных подпорных стенах жесткость узлового сопряжения лицевых и фундаментных плит обеспечивается соответствующим расположением арматуры, а жесткость соединения в сборных подпорных стенах - устройством щелевого паза (рис. 3,а) или петлевого стыка (рис. 3,6).

3.6. Тонкостенные подпорные стены с анкерными тягами состоят из лицевых и фундаментных плит, соединенных анкерными тягами (связями), которые создают в плитах дополнительные опоры, облегчающие их работу.

Сопряжение лицевых и фундаментных плит может быть шарнирным или жестким.

3.7. Контрфорсные подпорные стены состоят из ограждающей лицевой плиты, контрфорса и фундаментной плиты. При этом грунтовая нагрузка от лицевой плиты частично или полностью передается на контрфорс.

3.8. При проектировании подпорных стен из унифицированных панелей стеновых (УПС), часть фундаментной плиты выполняется из монолитного бетона с использованием сварного соединения для верхней арматуры и стыковки внахлестку для нижней арматуры (рис. 4).

 

4. КОМПОНОВКА ПОДВАЛОВ

 

4.1. Подвалы следует, как правило, проектировать одноэтажными. По технологическим требованиям допускается устройство подвалов с техническим этажом для кабельных разводок.

При необходимости допускается выполнять подвалы с большим числом кабельных этажей.

4.2. В однопролетных подвалах номинальный размер пролета, как правило, следует принимать 6 м; допускается пролет 7,5 м, если это обусловлено технологическими требованиями.

Многопролетные подвалы следует проектировать, как правило, с сеткой колони 6х6 и 6х9 м.

Высота подвала от пола до низа ребер плит перекрытия должна быть кратной 0,6 м, но не менее 3 м.

Высоту технического этажа для кабельных разводок в подпалах следует принимать не менее 2,4 м.

Высоту проходов в подвалах (в чистоте) следует назначать не менее 2 м.

4.3. Подвалы бывают двух типов: отдельно стоящие и совмещенные с конструкциями зданий.

Унифицированные схемы отдельно стоящих подвалов приведены в табл. 2.

4.4. Конструкции подвальных помещений (перекрытия, стены, колонны) рекомендуется выполнять из сборных железобетонных элементов.

4.5. В зонах воздействия на пол цеха временных нагрузок интенсивностью более 100 кПа (10 тс/м2) размещать подпалы, как правило, не следует.

4.6. Эвакуационные выходы из подвалов п помещения категорий В, Г и Д, лестницы из подпалов в эти помещения, противопожарные требования к подвальным помещениям категории В или складам сгораемых материалов, а также несгораемых материалов в сгораемой упаковке следует предусматривать по СНиП 2.09.02-85 “Производственные здания”.

4.7. Кабельные подвалы и кабельные этажи подвалов следует разделять с помощью противопожарных перегородок на отсеки объемом не более 3000 м3, предусматривая при этом объемные средства пожаротушении.

4.8. Из каждого отсека подвала, кабельного подвала или кабельного этажа подвала необходимо предусматривать не менее двух выходов, которые следует располагать в разных сторонах помещения.

Выходы следует размещать так, чтобы длина тупика была менее 25 м. Длина пути обслуживающего персонала от наиболее удаленного места до ближайшего выхода не должна превышать 75 м.

Второй выход допускается предусматривать через расположенное на том же уровне (этаже) соседнее помещение (подвал, этаж подвала, тоннель) категорий В, Г и Д. При выходе в помещения категории В суммарная длина пути эвакуации не должна превышать 75 м.

4.9. Двери выходов из кабельных подвалов (кабельных этажей подвалов) и между отсеками должны быть противопожарными, открываться по направлению ближайшего выхода и иметь устройства для самозакрывания.

Притворы дверей должны быть уплотнены.

 

Таблица 2

 

Унифицированные схемы

Размеры, м

одноэтажных подвалов

L

H

Рисунок 5

6

 

 

7,5

 

Рисунок 6Рисунок 7

 

 

 

 

6

 

3

3,6

4,2

4,8

5,4

6

6,6

7,2

 

Примечания: 1. Шаг колонн в продольном направлении при временной нагрузке на пол цеха до 100 кПа (10 тс/м2) 6 и 9 м, при временной нагрузке более 100 кПа (10 тс/м2) - 6 м.

2. Размер с принимается равным 0,375 м.

 

4.10. Эвакуационные выходы из маслоподвалов и кабельных этажей подвалов следует осуществлять через обособленные лестничные клетки, имеющие выход непосредственно наружу. Допускается использование общей лестничной клетки, ведущей к надземным этажам, при этом для подвальных помещений должен быть устроен обособленный выход из лестничной клетки на уровне первого этажа наружу, отделенный от остальной части лестничной клетки на высоту одного этажа глухой противопожарной перегородкой с пределом огнестойкости не менее 1 ч.

При невозможности устройства выходов непосредственно наружу допускается их устраивать в помещения категорий Г и Д с учетом требований п. 4.6.

4.11. В маслоподвалах независимо от площади и в кабельных подвалах объемом более 100 м3 необходимо предусматривать автоматические установки пожаротушения. В кабельных подвалах меньшего объема должна быть автоматическая пожарная сигнализация. Кабельные подвалы энергетических объектов (АЭС, ТЭЦ, ГРЭС, ТЭС, ГЭС и т. д.) следует оборудовать установками автоматического пожаротушения независимо от их площади.

4.12. Допускается предусматривать отдельно стоящие одноэтажные насосные станции (или отсеки) категорий А, Б и В, заглубленные ниже планировочных отметок земли более чем на 1 м, площадью не более 400 м2.

В этих помещениях следует предусматривать:

один эвакуационный выход через лестничную клетку, изолированную от помещений, с площадью пола не более 54 м2;

два эвакуационных выхода, расположенных в противоположных сторонах помещения, с площадью пола более 54 м2. Второй выход допускается по вертикальной лестнице, расположенной в шахте, изолированной от помещений категорий А, Б и В.

4.13. Устройство порогов у выходов из подвалов и перепадов в уровне пола не допускается, за исключением маслоподвалов, где на выходах следует устраивать пороги высотой 300 мм со ступенями или пандусами.

 

5. ДАВЛЕНИЕ ГРУНТА

 

5.1. Значения характеристик грунтов природного (ненарушенного) сложения следует устанавливать, как правило, на основе их непосредственного испытании в полевых или лабораторных условиях и статистической обработки результатов испытаний по ГОСТ 20522-75.

 Значения характеристик грунтов:

нормативные - n, n и сn;.

для расчетов конструкций оснований по первой группе предельных состояний - I, I, и сI;

то же, по второй группе предельных состояний - IIII и cII.

5.2. При отсутствии непосредственных испытаний грунта допускается принимать нормативные значения удельного сцепления с, угла внутреннего трения и модуля деформации Е по табл. 1-3 прил. 5 настоящего Пособия, а нормативные значения удельного веса грунта n равными 18 кН/м3 (1,8 тс/м3).

Расчетные значения характеристик грунта ненарушенного сложения в этом случае принимаются следующими:

I =1,05n; II =n; I =n; II =n; сI = сn/1,5; cII = сn,

где - коэффициент надежности по грунту, принимается равным 1,1 для песчаных и 1,15 для пылевато-глинистых грунтов.

5.3. Значения характеристик грунтов засыпки (,  и с), уплотненных согласно нормативным документам с коэффициентом уплотнения ky не менее 0,95 от их плотности в природном сложении, допускается устанавливать по характеристикам тех же грунтов в природном залегании. Соотношения между характеристиками грунтов засыпки и грунтов природного сложения принимаются следующие:

II= 0,95I; I = 0,9I; сI = 0,5сI, но не более 7 кПа (0,7 тс/м2);

II=0,95IIII=0,9II; сII=0,5cII, но не более 10 кПа (1 тс/м2).

 

Примечание. Для сооружений с глубиной заложения 3 м и менее предельные значения удельного сцепления грунта засыпки сI, следует принимать не более 5 кПа (0,5 тс/м2), а сII не более 7 кПа (0,7 тс/м2). Для сооружений высотой менее 1,5 м сI, следует принимать равным нулю.

 

5.4. Коэффициенты надежности по нагрузке I при расчете по первой группе предельных состояний должны приниматься по табл. 3, а при расчете по второй группе - равными единице.

 

Таблица 3

 

Нагрузки

Коэффициент надежности по нагрузке I

Постоянные

 

Собственный вес конструкции

1,1

Вес грунта в природном залегании

1,1

Вес грунта в засыпке

1,15

Вес насыпного грунта

1,2

Вес дорожного покрытия проезжей части и тротуаров

1,5

Вес полотна, железнодорожных путей

1,3

Гидростатическое давление грунтовых вод

1,1

Временные длительные

 

От подвижного состава железных дорог СК

1,2

От колонн автомобилей АК

1,2

Нагрузка от оборудования, складируемого материала,

1,2

равномерно распределенная нагрузка на территории

 

Временные кратковременные

 

От колесной ПК-80 и гусеничной НГ-60 нагрузки

1

От погрузчиков и каров

1,2

От колонн автомобилей АБ

1,1

 

5.5. Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса Р, на глубине у (рис. 5,а) следует определять по формуле

Р =[fh - с (К1 + K2)] y/h,                                                                 (1)

где К1 - коэффициент, учитывающий сцепление грунта по плоскости скольжения призмы обрушения, наклоненной под углом 0 к вертикали; К2 - то же, по плоскости, наклоненной под углом в к вертикали.

К1 =2cos0cos/sin(0+);                                                                     (2)

K2 =  [sin (0 - ) cos (0 +)/sin 0 cos (- ) sin (0 + )] + tg,           (3)

где  - угол наклона расчетной плоскости к вертикали;  - то же, поверхности засыпки к горизонту; 0 - то же, плоскости скольжения к вертикали;  - коэффициент горизонтального давления грунта. При отсутствии сцепления грунта но стене K2 = 0.

5.6. Коэффициент горизонтального давления грунта определяется по формуле

image8.wmf, (4)

где  -  угол трения грунта па контакте с расчетной плоскостью (для гладкой стены  = 0, шероховатой  = 0,5, ступенчатой  = ).

Значения коэффициента  приведены в прил. 2.

 

Рисунок 8

Рис. 5. Схема давления грунта

а - от собственного веса и давления воды; б - от сплошной равномерно распределенной нагрузки; в - от фиксированной нагрузки; г - от полосовой нагрузки

 

5.7. Угол наклона плоскости скольжения к вертикали 0 определяется по формуле

tg 0 = (cos - cos)/(sin  - sin),                                 (5)

где  = cos ( - )/ image10.wmf.

5.8. При горизонтальной поверхности засыпки   = 0, вертикальной стене  =0 и отсутствии трения и сцепления со стеной  = 0, К2 = 0 коэффициент бокового давления грунта , коэффициент интенсивности сил сцепления К1 и угол наклона плоскости скольжения 0 определяются по формулам:

image11.wmf (6)

При  = 0,   0,   0 значение угла наклона плоскости скольжения к вертикали 0 определяется из условия

tg0 = (cos - image12.wmf)/sin.                        (7)

5.9. Интенсивность дополнительного горизонтального давления грунта, обусловленного наличием грунтовых вод Рw, кПа, на расстоянии уw, от верхнего уровня грунтовых вод (рис. 5,а) определяется по формуле

Pw = yw{10 - [ -16,5/(1 + e)]}f,                  (8)

где е - пористость грунта; f - коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,1.

5.10. Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам:

при сплошном и фиксированном расположении нагрузки (рис. 5, б,в)

Рq = qf; (9)

при полосовом расположении нагрузки (рис. 5, г)

Pq = qf/( 1 + 2 tg 0уа/b0).                               (10)

Расстояние от поверхности грунта засыпки до начала эпюры интенсивности давления грунта от нагрузки уа, определяется выражением уа = a/(tg 0 +tg ).

Протяженность эпюры интенсивности давления грунта по высоте  уb при фиксированной нагрузке (см. рис. 5, в) принимается равной уb = h-yа.

При полосовой нагрузке (см. рис. 5,г) протяженность эпюры давления по высоте yb =(b0 + 2tg0ya)/(tg + tg0), но принимается не более величины уb  h - yа.

5.11. Временные нагрузки от подвижного транспорта следует принимать в соответствии со СНиП 2.05.03-84 “Мосты и трубы” в виде нагрузки СК - от подвижного состава железных дорог, АК - от автотранспортных средств ПК-80 - от колесной нагрузки, НГ-60 - от гусеничной нагрузки.

Примечания: 1. СК- условная эквивалентная равномерно распределенная нормативная нагрузка от подвижного состава железных дорог на 1 м пути, ширина которого принимается равной 2,7м (по длине шпал).

2. ЛК - нормативная нагрузка от автотранспортных средств в виде двух полос.

3. НК-80 - нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на колесном ходу весом 785 кН (80 тс).

4. НГ-60 - нормативная нагрузка, состоящая из одной машины на гусеничном ходу весом 588 кН (60 тс).

5.12. Нагрузки от подвижного транспорта (рис. 6) приводятся к эквивалентной равномерно распределенной полосовой нагрузке при следующих исходных данных:

для СК - b0 = 2,7 м, а интенсивность нагрузки q == 76 кПа на уровне низа шпал;

для АК - b0 = 2,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = К (10,85 + yatg0)/(0,85 + yatg0) 2,55,                     (11)

где К = 1,1 - для основных магистральных дорог; К = 8 - для внутренних хозяйственных дорог.

Рисунок 9

Рис. 6. Схема приведения нагрузок от подвижного транспорта к эквивалентной полосовой нагрузке

 

для НК-80 - b0 = 3,5 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = 112/(1,9 + yatg0); (12)

для НГ-60 - b0 = 3,3 м, а интенсивность нагрузки, кПа,

q = 90/(2,5 + yatg0). (13)

5.13. Нормативную вертикальную нагрузку от подвижного состава на автомобильных дорогах промышленных предприятий, где предусмотрено движение автомобилей особо большой грузоподъемности и на которые не распространяются ограничения весовых и габаритных параметров автотранспортных средств общего назначения, следует принимать в виде колонн двухосных автомобилей АБ с параметрами, приведенными в табл. 4.

5.14. При отсутствии конкретных нагрузок на поверхности призмы обрушения следует принимать условную нормативную равномерно распределенную нагрузку интенсивностью 9,81 кПа (1 тс/м2).

5.15. Динамический коэффициент от подвижного состава железных дорог и автомобильного транспорта следует принимать равным единице.

 

Таблица 4

 

Параметры

Тип двухосного автомобиля

 

АБ-51

AБ-74

АБ-151

Нагрузка на ось груженого автомобиля, кН (тс):

 

 

 

заднюю

333(34)

490(50)

990(101)

переднюю

167(17)

235(24)

490(50)

Расстояние между осями (база) автомобиля, м

3,5

4,2

4,5

Габариты по ширине (по колесам задней оси), м

3,5

3,8

5,4

Ширина колеи колес, м:

 

 

 

задних

2,4

2,5

3,75

передних

2,8

2,8

4,1

Размер площадки соприкасания задних колес с покрытием проезжей части, м:

 

 

 

по длине

0,4

0,45

0,8

по ширине

1,1

1,3

1,65

Диаметр колеса, м

1,5

1,8

2,5

 

6. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН

 

6.1. Подпорные стены следует рассчитывать по двум группам предельных состояний:

первая группа (по несущей способности) предусматривает выполнение расчетов:

по устойчивости положения стены против сдвига и прочности грунтового основания;

по прочности элементов конструкций и узлов соединений

вторая группа (по пригодности к эксплуатации) предусматривает проверку:

оснований на допускаемые деформации;

элементов конструкций на допустимые величины раскрытия трещин.

 6.2. Давление грунта для массивных подпорных стен следует определять по указаниям разд. 5 (рис. 7,а).

Давление грунта для уголковых подпорных стен следует определять исходя из условия образования за стеной клиновидной симметричной (а для короткой задней консоли - несимметричной) призмы обрушения (рис. 7,б). Давление грунта принимается действующим на наклонную (расчетную) плоскость, проведенную под углом при  = .

Угол наклона расчетной плоскости к вертикали  определяется из условия (14), но принимается не более (45° - /2)

tg  =(b - t)/h.                                                     (14)

6.3. Наибольшая величина активного давления грунта при наличии на горизонтальной поверхности засыпки равномерно распределенной нагрузки q определяется при расположении этой нагрузки в пределах всей призмы обрушения, если нагрузка не имеет фиксированного положения.

 

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

 

6.4. Расчет устойчивости положения стены против сдвига производится из условия

Fsa  cFsr/n,                                                     (15)

где Fsa - сдвигающая сила, равная сумме проекции всех сдвигающих сил на горизонтальную плоскость; Fsr - удерживающая сила, равная сумме проекций всех удерживающих сил на горизонтальную плоскость; ус - коэффициент условий работы грунта основания: для песков, кроме пылеватых - 1; для пылеватых песков, а также пылевато-глинистых грунтов в стабилизированном состоянии - 0,9; для пылевато-глинистых грунтов в нестабилизированном состоянии - 0,85; для скальных, невыветрелых и слабовыветрелых грунтов - 1; выветрелых - 0,9; сильновыветрелых - 0,8; n - коэффициент надежности по назначению сооружения, принимаемый равным 1,2, 1,15 и 1,1 соответственно для зданий и сооружений I, II и III класса, назначаемых в соответствии с прил. 4.

6.5. Сдвигающая сила Fsa определяется по формуле

Fsa = Fsa, + sa,q,                                         (16) 

где Fsa, - сдвигающая сила от собственного веса грунта равна:

Fsa, = Ph/2;                                                 (17)

Fsa,q - сдвигающая сила от нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, равна:

Fsa,q = Pqyb.                                                (18)

 

Рисунок 10

Рис. 7. Расчетные схемы подпорных стен

а - массивных; б - уголкового профиля

 

6.6. Удерживающая сила Fsr для нескального основания определяется по формуле

Fsr = Fv tg(I - ) + bсI + Еr,                (19)

где Fv - сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость

а) для массивных подпорных стен

Fv = Fsa tg( + ) + Gст + I tgb2/2,              (20)

Gст - собственный вес стены и грунта на ее уступах.

б) для уголковых подпорных стен (при   0)

Fv = Fsa tg (  + ) +  f [h(b - t)/2 + td]+ I tgb2/2 (21)

где f - коэффициент надежности по нагрузке, принимается равным 1,2; Еr - пассивное сопротивление грунта:

Er = Iimage15.wmfr/2 + cIhr(r - 1)/tg I,                  (22) 

где r - коэффициент пассивного сопротивления грунта:

r =tg2(45° + I/2),                     (23) 

hr - высота призмы выпора грунта

hr =d + btg.                          (24)

6.7. Расчет устойчивости подпорных стен против сдвига должен производиться по формуле (15) для трех значений угла  ( = 0,  = I/2 и  = I).

При наклонной подошве стены, кроме указанных значений угла , следует производить расчет против сдвига также для отрицательных значений угла .

При сдвиге по подошве ( = 0) следует учитывать следующие ограничения: сI  5 кПа, I  30°, r = 1.

6.8. Удерживающая сила Fsr для скального основания определяется по формуле

Fsr =Fvf +Er,                           (25)

где  f - коэффициент трения подошвы по скальному грунту, принимается по результатам непосредственных испытаний, но не более 0,65.

 

Расчет прочности грунтового основания

 

6.9. Расчет прочности основания следует производить для всех скальных грунтов и нескальных при tgI < sin I из условия

Fv  cNu/n. (26)

6.10. Тангенс угла наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки на основание определяется из условия

tgI = Fsa/Fv.                            (27)

6.11. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного нескальными грунтами в стабилизированном состоянии, определяется по формуле

Nu = b (NbI + NqId + NccI ).                  (28)

где  N, Nq, Nc -  безразмерные коэффициенты несущей способности, определяемые по таб.5 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта I и угла наклона к вертикали I равнодействующей внешней нагрузки на основание в уровне подошвы стены: d - глубина заложения подошвы от нижней планировочной отметки, м; b -   прицеленная ширина подошвы, определяемая по формуле

b = h - 2e.                                  (29)

где е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, величина которого определяется по формуле (30) и не должна превышать е  b/3:

e = M0/Fv,                           (30)

где M0 - сумма моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы.

 

Таблица 5

 

Угол

 

Коэффициенты несущей способности N, Nq и Nc

внутреннего трения грунта I град

Коэффициент

при угле наклона к вертикали равнодействующей внешней нагрузки I, град., равном

 

 

0

5

10

15

20

25

30

 

N

0

-

-

-

-

-

-

0

Nq

1

-

-

-

-

-

-

 

Nc

5,14

-

-

-

-

-

-

 

N

0,2

0,05

-

-

-

-

-

5

Nq

1,57

1,26

-

-

-

-

-

 

Nc

6,49

2,93

-

-

-

-

-

 

N

0,6

0,42

0,12

-

-

-

-

10

Nq

2,47

2,16

1,6

-

-

-

-

 

Nc

8,34

6,57

3,38

-

-

-

-

 

N

1,35

1,02

0,61

0,21

-

-

-

15

Nq

3,94

3,45

2,84

2,06

-

-

-

 

Nc

10,98

9,13

6,88

3,94

-

 

-

 

N

1,66

1,25

0,78

0,33

0,07

-

-

16

Nq

4,43

3,87

3,2

2,38

0,54

-

-

 

Nc

11,75

9,81

7,51

4,61

0,93

-

-

 

N

1,96

1,48

0,95

0,45

0,14

-

-

17

Nq

4,92

4,29

3,56

2,69

1,08

-

-

 

Nc

12,52

10,49

8,14

5,27

1,86

-

-

 

N

2,27

1,72

1,13

0,58

0,22

-

-

18

Nq

5,42

4,72

3,92

3,01

1,61

-

-

 

Nc

13,3

11,17

8,76

5,93

2,79

-

-

 

N

2,57

1,95

1,3

0,7

0,29

-

-

19

Nq

5,91

5,14

4,28

3,32

2,15

-

-

 

Nc

14,07

11,85

9,39

6,6

3,72

-

-

 

N

2,88

2,18

1,47

0,82

0,36

-

-

20

Nq

6,4

5,56

4,64

3,64

2,69

-

-

 

Nc

14,84

12,53

10,02

7,26

4,65

-

-

 

N

3,48

2,64

1,81

1,06

0,5

0,12

-

21

Nq

7,25

6,28

5,24

4,14

3,07

0,72

-

 

Nc

16,02

13,53

10,87

8,01

5,26

1,12

-

 

N

4,08

3.11

2,15

1,29

0,64

0.23

-

22

Nq

8,11

7,01

5,84

4,64

3.45

1,44

-

 

Nc

17,19

14,53

11,72

8,75

5,86

2,23

-

 

N

4,67

3,57

2,5

1,53

0,77

0,35

-

23

Nq

8,96

7,73

6,45

5,13

3,83

2,16

-

 

Nc

18,37

15,53

12,56

9,5

6,47

3,35

-

 

N

5,27

4,04

2,84

1,77

0,91

0.46

-

24

Nq

9,81

8,45

7,05

5,63

4,2

2,88

-

 

Nc

19,54

16,53

13,41

10,24

7,07

4,46

-

 

N

5,87

4,5

3,18

2

1,05

0,58

-

25

Nq

10,66

9,17

7,65

6,13

4,58

3,6

-

 

Nc

20,72

17,53

14,26

10,99

7,68

5,58

-

 

N

7,17

5,49

3,89

2,49

1,37

0,72

0,19

26

Nq

12,21

10,46

8,71

6,98

5,26

4,01

0,99

 

Nc

22,61

19,09

15,54

12,04

8,55

6,08

1,37

 

N

8,48

6,47

4,59

2,98

1,68

0,86

0,38

27

Nq

13,76

11,75

9,77

7,83

5,93

4,43

1,98

 

Nc

24,49

20,65

16,83

13,09

9,43

6,58

2,74

 

N

9,78

7,46

5,3

3,46

2

1,01

0,57

28

Nq

15,3

13,05

10,82

8,67

6,61

4,84

2,97

 

Nc

26,37

22,22

18,11

14,13

10,3

7,09

4,11

 

N

11,09

8,44

6

3,95

2,31

1,15

0,76

29

Nq

16,85

14,34

11,88

9,52

7,28

5,26

3,96

 

Nc

28,26

23,78

19,4

15,18

11,18

7,59

5,48

 

N

12,39

9,43

6,71

4,44

2,63

1,3

0,95

30

Nq

18,4

15,63

12,94

10,37

7,96

5,67

4,95

 

Nc

30,14

25,34

20,68

16,23

12,05

8,09

6,85

 

Примечания: 1. При промежуточных значениях I и I коэффициенты N, Nq и  Nc допускается определить по интерполяции.

2. Значения N, Nq, и Nc при I > 30° принимаются как для I = 30°.

 

6.12. Сумма моментов М0 определяется по формулам:

а) для массивных подпорных стен

M0 = Fsa[h* - tg ( + ) (b/2 - h* tg )]+Mi, (31)

где Mi - сумма моментов от собственного веса стены и грунта на ее обрезах относительно центра тяжести подошвы стены.

б) для уголковых стен (при   0)

М0 = Fsa [h* - tg ( + ) (b/2 - h* tg )] + If (b - t) [h(b - 4t) + 6td]/12.           (32)

где h* - расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены; f - коэффициент надежности по нагрузке, принимается, равным 1,2;

h* = [Fsa,h/3 + Fsa,q(h - ya - yb/2)]/Fsa.                       (33)

6.13. Вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания Nu, сложенного скальным грунтом, определяется по формуле Nu =Rcb.                            (34)

где Rc - расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта.

 

Расчет оснований по деформациям

 

6.14. При отсутствии специальных технологических требований расчет деформации основания считается удовлетворительным, если среднее давление на грунт под подошвой фундамента от нормативной нагрузки не превышает расчетного сопротивления грунта основания R, а краевые - 1,2R:

image16.wmf        (35)

При этом эпюру напряжений допускается принимать трапециевидной или треугольной. Площадь сжатой зоны при треугольной эпюре должна быть не менее 75% общей площади фундамента подпорной стены (е  b/4) (рис. 8).

Краевые давления на грунт под подошвой стены image17.wmf, рmax при эксцентриситете приложения равнодействующей всех вертикальных сил относительно центра тяжести подошвы е  b/6 определяются по формуле (36), а при е > b/6 - по формуле (37): 

image18.wmf (36)

pmax = 2Fv/3c0,             (37)

где Fv - сумма проекций всех сил на вертикальную плоскость, определяемая по формулам (20) и (21); е - эксцентриситет приложения равнодействующей всех сил относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы стены, определяемый по формуле (30); 3с0 - длина эпюры по подошве фундамента:

с0 = 0,5b - е.                               (38)

6.15. Расчетное сопротивление грунта основания R, кПа (тс/м2), определяется по формуле

R = (c1c2/k) (MbII + MqdII + MccII).              (39) 

где c1 и c2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 6;

k - коэффициент, принимаемый: k = 1, если прочностные характеристики грунта  и с определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по табл. 1-3 прил. 5; М, МqМс -коэффициенты, принимаемые по табл. 7; b - ширина подошвы фундамента; d - глубина заложения подошвы фундамента от нижней планировочной отметки.

 

Рисунок 11

Рис. 8. Схема для определения давлений под подошвой стены

а - при малых эксцентриситетах е  b/6; б - при больших эксцентриситетах е > b/6

 

Таблица 6

 

 

 

Грунты

 

 

Коэффициент с1

Коэффициент с2 для сооружений с жесткой конструктивной схемой при отношении длины сооружения или его отсека к высоте L/H, равный

 

 

4 и более

1,5 и менее

Крупнообломочные с песчаным заполнителем и песчаные, кроме мелких и пылеватых

1,4

1,2

1,4

Пески:

 

 

 

мелкие пылеватые

1,3

1,1

1,3

в том числе:

 

 

 

маловлажные и влажные

1,25

1

1,2

насыщенные водой

1,1

1

1,2

Пылевато-глинистые, крупно-обломочные с пылевато-глинистым заполнителем с показателем текучести грунта или заполнителя IL  0,25

1,25

 

1,1

То же, при 0,25 < IL  0,5

1,2

1

1,1

То же, при IL > 0,5

1,1

1

1

 

Примечания: 1. К сооружениям с жесткой конструктивной схемой относятся такие, конструкции которых специально приспособлены к восприятию усилий от деформаций оснований, в том числе за счет применения мероприятий, указанных в п. 270,б СНиП 2.02.01-83 “Основания зданий и сооружений”.

2. При гибкой конструктивной схеме значение коэффициента с2 принимается равным единице.

3. При промежуточных значениях L/H коэффициент с2 определяется по интерполяции.

 

Определение усилий в элементах конструкции

 

6.16. Для массивной подпорной стены внутренние усилия Ni, Qi и Mi в сечении i-i на глубине уi, определяются по формулам:

image20.wmf    (40)

где Fvi - сумма всех вертикальных сил выше сечения i- iFsai - сумма всех горизонтальных сил выше сечения i-i; Fvixi - сумма моментов всех вертикальных сил относительно центра тяжести сечения i-i; Fsaiyi - сумма моментов всех горизонтальных сил относительно центра тяжести сечения i-i.

 

Таблица 7

 

Угол внутреннего

Коэффициенты

Угол внутреннего

Коэффициенты

трения II град.

M

Mq

Mc

трения II град.

М

Mq

Mc

0

0

1

3,14

23

0,69

3,65

6,24

1

0,01

1,06

3,23

24

0,72

3,87

6,45

2

0,03

1,12

3,32

25

0,78

4,11

6,67

3

0,04

1,18

3,41

26

0,84

4,37

6,9

4

0,06

1,25

3,51

27

0,91

4,64

7,14

5

0,08

1,32

3,61

28

0,98

4,93

7,4

6

0,1

1,39

3,71

29

1,06

5,25

7,67

7

0,12

1,47

3,82

30

1,15

5,59

7,95

8

0,14

1,55

3,93

31

1,24

5,95

8,24

9

0,16

1,64

4,05

32

1,34

6,34

8,55

10

0,18

1,73

4,17

33

1,44

6,76

8,88

11

0,21

1,83

4,29

34

1,55

7,22

9,22

12

0,23

1,94

4,42

35

1,68

7,71

9,58

13

0,26

2,05

4,55

36

1,81

8,24

9,97

14

0,29

2,17

4,69

37

1,95

8,81

10,37

15

0,32

2,3

4,84

38

2,11

9,44

10,8

16

0,36

2,43

4,99

39

2,28

10,11

11,25

17

0,39

2,57

5,15

40

2,46

10,85

11,73

18

0,43

2,73

5,31

41

2,66

11,64

12,24

19

0,47

2,89

5,48

42

2,38

12,51

12,79

20

0,51

3,06

5,66

43

3,12

13,46

13,37

21

0,56

3,24

5,84

44

3,38

14,5

13,98

22

0,61

3,44

6,04

45

3,66

15,64

14,64

 

6.17. Расчетные усилия (изгибающие моменты и поперечные силы) в уголковых подпорных стенах (рис. 9) определяются по формулам:

для сечения 1-1

при у  уа + yb

image21.wmf      (41)

при y > ya + yb

image22.wmf   (42)

для сечения 2-2

а) в случае е > b/6

image23.wmf      (43)

 

Рисунок 12

Рис. 9. Расчетная схема уголковой подпорной стены

при расчете ее на прочность

а - изгибающие моменты; б - поперечные силы

 

б) в случае е < b/6

image25.wmf(44)

для сечения 3-3

а) в случае е > b/6

при х3   + хb

image26.wmf(45)

image27.wmf(46)

 

 

 

 

при х3 >  + хb

image28.wmf(47)

image29.wmf(48)

б) в случае е < b/6

при х3   + хb

image30.wmf(49)

image31.wmfimage32.wmf(50)

при x3 >  + хb

image33.wmf(51)

image34.wmf(52)

Максимальные расчетные усилия М и Q в лицевых и фундаментных плитах должны приниматься по граням сопрягаемых элементов.

6.18. Интенсивности горизонтального давления Р и Рq и вычисляются по формулам разд. 5 с учетом п. 6.2.

Интенсивность вертикального давления от собственного веса грунта в призме обрушения Рv и от временной нагрузки Рvq определяются по формулам:

 Рv = P tg ( + I)/tg ; (53)

Pvq = Pq tg ( + I)/tg ; (54)

Интенсивность вертикального давления от собственного веса грунта Рv и над передней консолью Рv в контуре abc определяется по формулам:

Рv = Ifh; (55)

Рv = Ifd. (56)

Коэффициент надежности по нагрузке f в формулах (55) и (56) принимается равным 1,2.

Расстояние от внутренней грани стены до начала эпюры интенсивности вертикального давления грунта от временной нагрузки определяется выражением ха = уа tg , а величина xb = yb tg .

6.19. Краевые давления на грунт под подошвой стены рmin и рmax определяются по формулам (36) и (37) из условия расчета по первой группе предельных состояний.

6.20. Конструкции подпорных стен, элементы которых шарнирно сопряжены гибкими связями (например, уголковые стены с анкерными тягами), следует рассчитывать по схеме, представленной на рис. 10.

При этом рассматриваются два случая загружения призмы обрушения временной нагрузкой:

1-й случай - нагрузка расположена на части призмы обрушения, что создает максимальный пролетный момент в вертикальном элементе стены;

2-й случай - временная нагрузка расположена на всей поверхности призмы обрушения, что создает максимальные условия в остальных элементах стены.

Величины расчетных усилий в сечениях элементов стены определяются по формулам:

 

для сечений 1-1

image35.wmf                                                                       (57)

для сечений 2-2

image36.wmf                  (58)

где U1 = [h2P + 3Pq(h-hb)2]/6(h-hb);                              (59)

V1 = U1/tg ;                                                      (60)

U2 = h2(3Pq + P)/6(h-hb);                                   (61)

V2 = U2/tg,                               (62)

 

Рисунок 13

U1 и V1 - горизонтальная и вертикальная составляющие усилия в тяге при частичном загружении равномерно распределенной нагрузкой; U2 и V2 - горизонтальная и вертикальная составляющие усилия в тяге при полном загружении равномерно распределенной нагрузкой.

Рис. 10. Расчетная схема подпорной стены

с анкерными тягами

При е < b/6:

для сечения 3-3

image38.wmf (63)

 

для сечения 4-4

image39.wmf (64)

 

для сечения 5-5

image40.wmf(65)

 

При е > b/6; (с0 = 0,5b - e):

для сечения 3-3

image41.wmf(66)

 

для сечения 4-4

image42.wmf(67)

 

для сечения 5-5

image43.wmf(68)

где G1 - вес плиты и грунта, расположенного справа от сечения 3-3;

G4(5) = [Pv(b - t - x)/(b - t) + Pvx/(b - t)+Pv]x/2.

6.21. Максимальные усилия в анкерных тягах S, имеющих шарнирное сопряжение с лицевыми и фундаментными плитами, определяются по второму случаю загружения (п. 6.20) по формуле

 S = U2/sin .                          (69)

Учитывая возможность зависания грунта, расчетное усилие в тяге следует увеличить в 1,5 раза.

6.22. Расчет щелевого паза в случае жесткого сопряжения сборной лицевой плиты с фундаментной плитой (рис. 11) осуществляется из условия, что при действии момента М в щелевом паза возникают силы Р с плечом внутренней пары а. Сдвигающая сила Q прикладывается к верхней части стенки паза. В верхней и нижней частях стенок паза возникают сжимающие напряжения, равнодействующие которых приложены на расстояниях 0,1l от верхней грани паза и 0,15l - от нижней части (l - высота паза).

Горизонтальные и вертикальные составляющие внутренней пары определяются соответственно по формулам:

Рг = МI-I sin2/0,75l; (70)

Рв = МI-I sin cos /0,75l. (71)

 

Рисунок 14

Рис. 11. Расчетная схема щелевого паза

 

Внутренние усилия в сечении 4-4 вычисляются по формулам:

image45.wmf      (72)

Расчет правой стенки щелевого паза производится так же, как расчет изгибаемого элемента.

Внутренние усилия в сечении 5-5 вычисляются по формулам:

image46.wmf        (73)

Расчет левой стенки щелевого паза производится так же, как расчет внецентренно растянутого элемента.

Внутренние усилия в сечении 6-6 вычисляются по формулам:

image47.wmf              (74)

где рmax - ордината давления грунта по подошве стены; вычисляется по формулам (36) и (37) от расчетных нагрузок; р3 - ордината давления грунта на расстоянии b3 от правой грани подошвы.

При е < b/6

р3 = рmax - b3(рmax - pmin)/b. (75)

При е < b/6

р3 = (1 - b3/3с0max, (75а)

где с0 = 0,5b - e.

Расчет днища щелевого паза производится, как расчет внецентренно растянутого элемента.

 

Примечание. При определении требуемой площади продольной арматуры в сечении 6-6 (из условия расчета щелевого паза) расчетное сопротивление арматурной стали на растяжение должно быть уменьшено путем введения коэффициента условия работы, равного 0,7.

 

Определение прогиба верха стены

 

6.23. Размер нижнего сечения вертикального элемента уголковой стены tн рекомендуется назначать не менее величины h0/15 (h0 - высота стены от ее верха до уровня сопряжения с плитой).

При определении прогиба стены при ее изгибе жесткость железобетонного элемента В допускается определять с учетом пластических свойств бетона и появления трещин в растянутой зоне элемента по формуле

В = EbIh, (76)

где Eb - начальный модуль упругости бетона на сжатие; Ih - момент инерции нижнего сечения стены; - коэффициент, принимаемый равным 0,35 при длительном действии нагрузок и 0,5 - при кратковременном.

Горизонтальное перемещение верха стены при наличии сплошной равномерно распределенной нагрузки на призме обрушения определяется по формуле

= (4Р + 15Рq) image48.wmf/120В, (77)

где Р и Рq - интенсивность горизонтального давления грунта на глубине h0 от нормативных нагрузок.

Предельный прогиб верха стены не должен превышать величины h0/75.

Горизонтальное перемещение верха стены, вызванное креном подошвы, определяется по формуле

= 5М0h/b2Е, (77а)

где М0 - нормативный момент всех сил относительно центра тяжести подошвы стены; Е - модуль деформации грунта основания; h - высота стены; b -  ширина подошвы фундамента (стена подвала).

 

7.РАСЧЕТ СТЕН ПОДВАЛОВ

 

7.1. За расчетную схему конструкций подвалов принимается поперечная рама, состоящая из стен, колонн и опирающихся на них элементов перекрытия (рис. 12).

 

Рисунок 15

Рис. 12. Расчетная схема поперечной рамы подвала

 

Рисунок 16

Рис. 13. Расчетная схема стены подвала (панельный вариант)

 

Рисунок 17

Рис. 14. Расчетная схема стены подвала (блочный вариант)

 

7.2. Расчет наружных стен подвалов производится из условия загружения подвала грунтом (симметричное загружение) и односторонней временной нагрузкой q.

7.3. Расчетные усилия в стенах подвала (рис. 13, 14) определяются в зависимости от величин реакции R на верхней опоре, которая вычисляется с учетом возможного перераспределения усилий от поворота (крена фундамента) и смещения стены при загружении подвала односторонней временной нагрузкой

R = R1 + R2,

где R1 и R2 - соответственно реакции от симметричного и одностороннего загружения.

7.4. При симметричном загружении подвала реакцию R1 следует определять по формуле

image52.wmf(78)

где Р1 и Р2 - интенсивности горизонтального давления грунта от собственного веса соответственно на глубине h1 и (h1+h2), определяются по формуле (1) при значениях , k1 и 0, определяемых по формуле (6), k -  коэффициент, учитывающий изменение реакции R1 за счет поворота фундамента

k = EbIhm2/Eb2h2, (79)

здесь - коэффициент = 6 для положительных значений М и Q; = 3 - для их отрицательных значений, а также для М0 и Fsa (см. рис. 13);

m = (h2 + h3)/h2; (80)

где Eb - модуль упругости бетона; Е - модуль деформации грунта основания; b -  ширина подошвы фундамента стены; Ih -  момент инерции 1 м сечения стены, который допускается определять по приведенной толщине стены tred, определяемой по формуле

tred = (2t2 + t1)/3, (81)

где t1 - толщина стены в верхней части; t2 - то же, в нижней части (в уровне сопряжения с фундаментом); G1 - вес грунта на внешней стороне фундамента; е - эксцентриситет приложения силы G1 относительно центра тяжести подошвы фундамента; v1 и v2 - коэффициенты, учитывающие изменение толщины стены по высоте и принимаемые по табл. 8.

 

Таблица 8

 

t1/t2

1

0,7

0,6

0,5

0,4

0,3

v1

0,375

0,375

0,346

0,335

0,321

0,303

v2

0,1

0,092

0,088

0,083

0,076

0,069

 

7.5. При одностороннем загружении подвала временной нагрузкой реакцию R2 следует определять по формуле

R2 = Pqh2 (v1 + km/2)/(1 + k + k1) - G2ek/(1 + k + k1)(h2 + h3), (82)

где Рq - интенсивность горизонтального давления грунта от временной нагрузки, определяется по формуле (3) при  = tg20; G2 - вес временной нагрузки, определяется по формуле фундамента; k1 - коэффициент, учитывающий изменение реакции R2 за счет смещения перекрытия при одностороннем загружении подвала

k1 = k0ЕbIh/Eimage53.wmf, (83)

здесь k0 - коэффициент, k = 4 - однопролетных подвалов; k = 3 - для двухпролетных; k = 2 - для трехпролетных; k = 0 - для подвалов с несмещаемым перекрытием; Е - модуль грунта засыпки, величину которого допускается определять по формуле

Е = (0,5 + 0,3h1)1Е, (84)

где h1 - расстояние от уровня пола до низа перекрытия (значение в скобках принимается не больше единицы); 1 = 0,7 - при засыпке грунтом основания; 1 = 0,9 - то же, малосжимаемым грунтом; Е - модуль деформации грунта основания.

7.6. При наличии конструкций, препятствующих повороту фундамента (сплошная фундаментная плита, перекрестные ленты фундамента для внутреннего каркаса и т.п.), коэффициент k в формулах (78) и (82) следует принимать равным нулю, для конструкций, препятствующих смещению перекрытия подвала, а также при симметричном загружении подвала временной нагрузкой коэффициент k1 в формуле (82) следует принимать равным нулю.

7.7. Расчет устойчивости стен подвала против сдвига производится из условия (15) для значения = 0.

Удерживающую силу Fsr следует определять по формуле (19), а сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы фундамента по формуле

Fsa = -R + (P1 + Р3 +2Рq)(h2 + h3)/2, (85)

где Р3 - интенсивность горизонтального давления грунта от собственного веса на глубине h.

7.8. Если устойчивость стен подвала против сдвига (условие 15) не обеспечивается принятыми размерами фундамента, необходимо предусматривать мероприятия, препятствующие сдвигу, например устройство распорок и др.

7.9. Расчет прочности грунтового основания производится из условия (26). В этом случае равнодействующая вертикального давления грунта Fv определяется при загружении временной нагрузкой пролета перекрытия подвала, примыкающего к стене, по формуле

Fv = G1 + G2 + G3 + G4, (86)

где G3 - вес фундамента и грунта на его уступах; G4 - вес конструкции подвала, грунта и временной нагрузки на перекрытия (с учетом расчетной грузовой площади).

7.10. При наличии мероприятий, препятствующих сдвигу фундамента, угол наклона равнодействующей внешней нагрузки к вертикали 1 в уровне подошвы фундамента при расчете прочности грунтового основания принимается равным нулю.

7.11. Момент в уровне подошвы фундамента относительно оси, проходящей через центр тяжести подошвы фундамента, следует определять по формуле

М0 = -R(h2 +h3) + (1 + Р3 + 3Рq)(h2 + h3)2/6-(G1 + G2)е. (87)

7.12. Расчетные усилия в стенах подвала определяются по следующим формулам:

пролетный момент на расстоянии ус от верхней опоры

Му = Qвус - [(P1 + Pq) +(P2 - Р1)ус /3h2] image54.wmf/2; (88)

расстояние от верхней опоры до максимального пролетного момента

image55.wmf- (89)

поперечная сила в пролете на расстоянии ус от верхней опоры

Qy = Qв - ус[(P1 + Рq)h2 + (Р2 - Р1)ус/2]/(P2 - Р1); (90)

поперечная сила в нижнем сечении стены

Qн = Qв - [(P1 + Рq) + (P2 - Р1)/2]h2; (91)

изгибающий момент в нижнем сечении стены

Мн = Qвh2 - [(P1 + Рq) + (P2 - Р1)/3]image56.wmf/2. (92)

В формулах (88)-(92) поперечная сила в верхнем сечении стены      Qв = R.

7.13. При неполной эпюре интенсивности горизонтального давления грунта по высоте стены подвального помещения и несмещаемом перекрытии (см. рис. 14) реакция в уровне низа перекрытия R определяется по формуле

image57.wmf                      (93)

где

image58.wmf           (94)

Мс - изгибающий момент на уровне перекрытия.

Сдвигающую силу Fsa и изгибающий момент М0 в уровне подошвы следует определять по формулам:

Fsa = - R + (P3 + 2Рq)(h2 + h3)/2; (95)

М0 = -RH + Pqh2/2 + Р3h2/6 - Ge + Mc. (96)

7.14. Расчетные усилия в конструктивных элементах подвала (ригелях, колоннах, плитах перекрытия, фундаментах и т.п.) следует определять по известным правилам строительной механики.

7.15. Расчет оснований при деформациях производит по п. 6.14.

7.16. Расчетное сопротивление грунта основания R, кПа, определяется по формуле

image59.wmf, (97)

где с1 и с2 - коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 6; k = 1, если прочностные характеристики грунта ( и с) определены непосредственными испытаниями, и k = 1,1, если они приняты по табл. 1-3 прил. 5; М; Мq; Мс - коэффициенты, принимаемые по табл. 7; d -  глубина заложения подошвы фундамента от пола подвала; dв - приведенная глубина подвала, dв = 2 м при ширине подвала меньше 20 м и dв = 0 - при ширине подвала больше 20 м.

 

 

 

8. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ С УЧЕТОМ СЕЙСМИЧЕСКИХ ВОЗДЕЙСТВИЙ

 

8.1. Подпорные стены и стены подвалов в районах с сейсмичностью 7 и более баллов должны проектироваться с учетом требований главы СНиП II-7-81 "Строительство в сейсмических районах".

8.2. Интенсивность горизонтального давления грунта от собственного веса и от равномерно распределенной нагрузки q, расположенной на поверхности призмы обрушения, следует определять по формулам разд. 5, при этом коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии * следует определять по формулам:

* = cos2( -  - )cos ( + )/cos cos2 cos( +  + )(1 + image60.wmf)2; (98)

z = sin ( -  - )sin( + )/cos( +  + )cos( - ),                          (99)

где - угол отклонения от вертикали равнодействующей веса грунта и временной нагрузки с учетом сейсмического воздействия по формуле

 = arctg (AK1). (100)

При расчете подпорных стен и стен подвалов произведение АК1 следует принимать равным 0,04, 0,08 и 0,16 при расчетной сейсмичности соответственно 7, 8 и 9 баллов.

8.3. Пассивное сопротивление грунта с учетом сейсмического воздействия E*r определяется по формуле

E*r = (1-АК1)Еr, (101)

где Er - пассивное сопротивление грунта без учета сейсмического воздействия.

8.4. Высота подпорных стен, выполненных из бетона, бутобетона или каменной кладки, при расчетной сейсмичности площадки 8 баллов не должна превышать 12 м, а при расчетной сейсмичности 9 баллов - 10 м.

Высота железобетонных подпорных стен не ограничивается.

8.5. При расположении оснований смежных секций подпорной стены в разных уровнях перепад от одной отметки основания до другой должен производиться уступами с отношением высоты к длине уступа не более 12.

8.6. При сооружении подпорных стен из вертикальных сборных элементов по верху стены следует предусматривать монолитный железобетонный пояс на всю длину секции.

8.7. Подпорные стены следует разделять сквозными вертикальными швами на секции длиной не более 15 м с учетом размещения каждой секции на однородных грунтах.

 

9. РАСЧЕТ ПОДПОРНЫХ СТЕН И СТЕН ПОДВАЛОВ НА СДВИГ В СЛОЖНЫХ ГИДРОГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЯХ

 

9.1. В сложных инженерно-геологических условиях (при наличии слабых прослоек или ослабленных зон в грунте, наличии грунтовых вод и др.) и при значительных нагрузках на примыкающей к подвалу территории общая устойчивость стены должна быть подтверждена расчетом на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности.

9.2. При расчете стен подвалов центр вращения принимается в точке пересечения стены и низа перекрытия подвала. Рассматривается устойчивость грунтового массива (вместе с конструкциями), ограниченного поверхностью земли, полом подвала, стеной и дугой некоторой окружности, проведенной из принятого центра вращения (рис. 15).

 

Рисунок 18

Рис. 15. Расчетная схема для определения устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

 

9.3. Для расчета стен подвалов рассматриваемый участок разбивается параллельными отрезками: вертикальными (без учета сейсмичности) и направленными по угол к вертикали (с учетом сейсмичности района).

Устойчивость против сдвига по рассматриваемой кривой считается обеспеченной, если при учете сейсмического воздействия и фильтрационного давления грунтовых вод удовлетворяется следующее условие:

image62.wmf                (102)

знак "плюс" соответствует нисходящей, а знак "минус" - восходящей ветви кривой сдвига, gic и gwic - равнодействующие сил, действующих на подошву i-го элемента с учетом сейсмического воздействия:

image63.wmf , (103)

где gi - суммарная сила от веса грунта, веса стены и от нагрузки на поверхности в i-м элементе (с учетом взвешивающего веса грунта ниже уровня воды):

image64.wmf, (104)

gwi - вес воды в объеме между поверхностью грунтовых вод и основанием в i-м элементе;  bi - ширина элемента по нормали к его границе, м;   ic - угол между нормалью к подошве элемента и направлением действия силы:

ic = i  ,                                (105)

(  -  угол между подошвой элемента и горизонталью, град. (при отсутствии сейсмического воздействия ic = i); - угол наклона к вертикали равнодействующих gic и gwic, определяется по формуле (100); АК1 - коэффициенты сейсмичности участка строительства, принимаемые в соответствии с указаниями разд. 8; F - равнодействующая нагрузки от надземных конструкций; F - угол между нормалью к подошве и направлением равнодействующей нагрузки от надземных конструкций (при вертикальной нагрузке F= 0)

tg * = tg1/kf;                          (106) 

c* = с1/kf,                                   (107)

где kf - коэффициент устойчивости

kf = kn/m,                           (108)

где kn - коэффициент надежности, принимаемый при отсутствии сейсмического воздействия не менее 1,2, при учете сейсмического воздействия - 1,5; m - коэффициент условий работы, принимаемый при отсутствии сейсмического воздействия 1, при учете сейсмического воздействия: для скальных крупно-обломочных и песчаных (кроме рыхлых) маловлажных грунтов, а также глинистых грунтов (с консистенцией IL0,5) - 1,2; для песков рыхлых, насыщенных водой, и глинистых грунтов (с консистенцией IL 0,75) - 0,7; для остальных грунтов - 1; tg *F - значение tg * в подошве того элемента, в котором сила F пересекается с рассматриваемой круглоцилиндрической кривой.

9.4. При расчете на сдвиг по круглоцилиндрической поверхности коэффициенты надежности по нагрузке для грунта и конструкций принимаются равными n = 1. Определение сил gi производят исходя из расчетного значения объемного веса Ii грунта, слагающего соответственно i-й элемент.

Расчет следует выполнять, выявляя (при необходимости используя повторные попытки) наиболее опасную кривую, для которой значения левой части условия (102) принимают минимальными.

При расчете круглоцилиндрическую кривую следует проводить через край фундамента или ниже него, пересекая слабый слой грунта, охватывая область повышенных нагрузок, а также учитывая другие особенности участка.

 

10. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

 

Подпорные стены

 

10.1. Габариты подпорных стен определяются одним параметром - высотой подпора грунта, т. е. разностью перепада верхних и нижних планировочных отметок.

10.2. Предварительный размер подошвы уголковой подпорной стены может быть установлен в зависимости от интенсивности равномерно распределенной нагрузки, расположенной на поверхности призмы обрушения, нормативного угла внутреннего трения грунта n и высоты стены h (рис. 16).

10.3. Предварительный размер подошвы массивных подпорных стен назначается в пределах (0,5 - 0,7) h.

10.4. Минимальные размеры, мм, сечений элементов подпорных стен рекомендуется назначать: для бутобетонных стен - 600, для бетонных - 400, для железобетонных -100.

 

Рисунок 19

Рис. 16. Графики для предварительного подбора размера подошвы уголковых подпорных стен

 

10.5. Основные размеры подпорных стен (общую высоту, ширину подошвы) следует назначать, как правило, кратными 300 мм.

Размеры толщины элементов стены и подошвы назначаются кратными 20 мм.

10.6. Глубину заложения подошвы подпорной стены следует назначать в соответствии с требованиями СНиП 2.02.01-83 “Основания зданий и сооружений”. Минимальная глубина заложения подпорных стен должна быть не менее 0,6 м в нескальных и не менее 0,3 м - в скальных грунтах. При наличии кювета глубина заложения назначается от дна кювета.

10.7. При наличии в основании стены слабых грунтов с расчетным сопротивлением 100-200 кПа (1-2 кгс/см2) либо пучинистых глинистых грунтов при глубине промерзания, равной или большей, чем заглубление фундаментной плиты, основанием должна служить песчаная или щебеночная подушка. Грунт естественного залегания вынимается на глубину не менее 600 мм от подошвы стены и заменяется песком или щебнем. Песок отсыпается слоями, поливается водой и утрамбовывается.

Подушку следует выполнять в котловане с предельно крутыми откосами. Размеры подушки должны быть больше соответствующих размеров подошвы на 400 мм (по 200 мм в каждую сторону) при засыпке песком и на 600 мм (по 300 мм в каждую сторону) при засыпке котлована щебнем.

10.8. Под подошвой монолитной стены следует устраивать выравнивающую бетонную подготовку толщиной 100 мм, которая должна выступать за грань подошвы не менее чем на 100 мм.

Сборные фундаментные плиты следует устанавливать на подготовленное основание в виде утрамбованного в грунт щебня. Толщина слоя щебня должна приниматься не менее 100 мм и выступать за грани подошвы не менее чем на 150 мм.

10.9. При наличии в основании слабых грунтов (при соответствующем обосновании) может быть выполнено искусственное основание в виде свайного ростверка и т. д.

10.10. В продольном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном не более 0,02. При большем уклоне подошва выполняется ступенчатой.

В поперечном направлении подошву подпорной стены следует принимать горизонтальной или с уклоном в сторону засыпки не более чем 0,125.

10.11. Конструкции подпорных стен должны быть разделены на всю высоту (включая фундаменты) температурно-усадочными швами.

Расстояния между швами следует принимать: не более 10м - в монолитных бутобетонных и бетонных подпорных стенах без конструктивного армирования, 20 м - в монолитных бетонных конструкциях при конструктивном армировании и в монолитных и сборно-монолитных железобетонных конструкциях и 30 м - в сборных железобетонных конструкциях.

При наличии в основании подпорной стены неоднородных грунтов расстояния между швами должны быть уменьшены с таким расчетом, чтобы подошва фундамента каждого отсека опиралась на однородный грунт.

Расстояние между швами допускается увеличивать при проверке конструкции расчетом.

Швы в монолитных бетонных и железобетонных подпорных стенах выполняются путем постановки в тело конструкции просмоленной доски. Ширина швов принимается равной 30 мм.

10.12. Обратную засыпку пазух подпорных стен следует производить дренирующими грунтами (песчаными или крупнообломочными).

Допускается использовать местные связные грунты - супеси и сухие суглинки. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов.

 

Рисунок 20

 

Рис. 17. Габариты приближения рамповых подпорных стен (размеры в скобках даны для железных дорог узкой колеи)

 

image67.png

Рис. 18. Габариты приближения железнодорожного пути до выступающих частей подпорных стен

а - при расположении железнодорожного пути на насыпи; б - то же, в полувыемке

 

Грунты засыпки необходимо трамбовать послойно до тех пор, пока величина коэффициента уплотнения kу будет не менее 0,95.

Не допускается применять для обратных засыпок тяжелые и пластичные глины, а также грунты, содержащие более 5% по весу органических и растворимых включений.

10.13. Высота подпорных стен для грузовых рамп автомобильного транспорта со стороны подъезда автомобилей должна быть равной 1200 мм от уровня поверхности проезжей части дороги или погрузочно-разгрузочной площадки (рис. 17).

10.14. Высота подпорных стен для грузовых и пассажирских рамп железнодорожного транспорта от уровня головки рельсов должна быть равной 1100 мм для колеи 1520 мм и 750 мм для колеи 750 мм.

Горизонтальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до наружного края рампы должно быть равно 1920 мм и 1370 мм соответственно для железнодорожной колеи шириной 1520 мм и 750 мм.

10.15. В насыпях на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до верха наружной грани подпорной стены следует принимать не менее 2,5 м (рис. 18).

10.16. В выемках на прямых участках минимальное расстояние от оси ближайшего железнодорожного пути до выступающих частей подпорной степи на уровне подошв шпал и выше должно быть не менее 3,1 м.

10.17. На кривых участках минимальные расстояния от оси ближайшего железнодорожного пути до подпорной стены необходимо увеличить в соответствии с табл. 9.

Таблица 9

 

Радиусы кривых, м

Увеличение расстояния,

1800—1200

0,1

1000—700

0,2

600 и менее

0,3

 

10.18. Минимальные расстояния от оси трамвайного пути до подпорной стены (при запрещении доступа к ним пешеходов) принимаются следующие: с правой стороны по направлению движения трамвая - 2,3 м; то же, с левой стороны - 2,05 м.

10.19. На кривых участках минимальное расстояние от оси трамвайного пути до подпорной стены необходимо увеличивать: при расположении подпорной стены с наружной стороны кривой - на величину выноса угла вагона; а с внутренней стороны кривой - на величину свеса середины вагона.

10.20. При возможности хождения людей по поверхности засыпки и непосредственной близости к стенке необходимо устраивать ограждение высотой 1 м, рассчитанное на сосредоточенное горизонтальное усилие 0,7 кН.

10.21. При расположении автодорог вдоль подпорной стены у стен следует предусматривать тротуар шириной не менее 750 мм с колесоотбойным брусом (барьером) высотой не менее 0,4 м.

В качестве колесоотбойного бруса рекомендуется применять сборные или монолитные железобетонные элементы.

10.22. Поверхность подпорных стен, обращенная в сторону засыпки, должна быть защищена гидроизоляцией. Допускается применение окрасочной гидроизоляции с битумными растворами или мастиками в соответствии с нормативными документами.

10.23. При расположении подпорных стен вне здания следует предусматривать устройство со стороны подпора грунта пристенного дренажа (рис. 19).

В водоупорных грунтах в основании дренажа следует устраивать подготовку из жирной глины толщиной 200 мм с уклоном 0,05 в сторону стены. Пристенный песчаный дренаж толщиной 300 мм выполняется из песка средней крупности.

Дренажный коллектор из щебня или гравия крупностью 10 - 25 мм следует устраивать с продольным уклоном не менее 0,04.

В лицевых элементах подпорных стен необходимо предусматривать дренажные отверстия диаметром 50 мм через 3 - 6 м.

10.24. На косогорных участках для отвода атмосферных вод за тыльной гранью подпорной стены должен быть предусмотрен водоотводный кювет.

10.25. Для защиты лицевой поверхности подпорной стены от подтеков ливневой воды, особенно для стен, расположенных на косогорных участках, следует предусматривать устройство козырька со “слезником” или установку карнизных блоков (рис. 20).

 

Рисунок 21

Рис. 19. Схема дренажа

а - при водоносных грунтах засыпки; б - то же, при водоупорных; 1 - обратная засыпка водоносным грунтом; 2 - дренажный коллектор (щебень или гравий крупностью 10-25 мм); 

3 - песок средней крупности; 4 - дренажные отверстия диаметром 50 мм с интервалом 3 или 6 м; 5 - грунт естественного залегания; 6 - обратная засыпка водоупорным грунтом; 7 - пристенный песчаный дренаж из песка средней крупности; 8 - слой жирной глины (h = 200 мм)

 

Рисунок 22

Рис. 20. Устройство карниза стены

а - бетонный карнизный блок; б - железобетонный козырек

 

10.26. Работы по антикоррозионной защите закладных и соединительных металлических элементов, а также анкерных тяг следует проводить в соответствии с действующими нормативными документами.

10.27. Армирование подпорных стен следует производить унифицированными арматурными сетками по ГОСТ 23279-85 “Сетки арматурные для железобетонных конструкций и изделий”.

10.28. Армирование монолитных консольных подпорных стен уголкового профиля производится самонесущими пространственными блоками, собираемыми из плоских сеток (рис. 21).

При необходимости устройства шва бетонирования (в месте сопряжения подошвы и стенки) армирование осуществляется пространственными армокаркасами с установкой в месте шва дополнительных стыковых сеток.

10.29. Армирование монолитных подпорных стен может быть осуществлено отдельными стержнями (рис. 22).

10.30. Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры в сборных железобетонных конструкциях принимается не менее 30 мм и не менее диаметра рабочей арматуры; в монолитных конструкциях - не менее 35 мм и не менее диаметра рабочих стержней.

В монолитных фундаментных плитах при отсутствии бетонной подготовки защитный слой бетона для нижней рабочей арматуры должен быть не менее  70 мм.

 

Рисунок 23

Рис. 21. Схема армирования подпорной стены самонесущими арматурными блоками

а - при одновременном бетонировании подошвы и стены; 6 - при раздельном бетонировании подошвы и стены; 1 - арматурный блок; 2 - рабочая стыковая сетка; 3 - стыковая сетка; 4 - шов бетонирования

 

Рисунок 24

Рис. 22. Схема армирования монолитной подпорной стены отдельными стержнями

1 - противоусадочная арматура;. 2-5 - то же, рабочая; 6 - то же, распределительная; 

7 - шпильки в шахматном порядке

 

10.31. Глубина заделки растянутых стержней сборных вертикальных элементов в паз фундамента должна быть не менее 25 диаметров рабочих стержней для арматуры класса А-III и не менее 20 диаметров для арматуры класса А-II. Кроме того, глубина заделки панели в паз должна быть не менее 1,5 толщины панели.

Глубину заделки растянутых рабочих стержней в паз допускается уменьшать до 15 диаметров при условии приварки к концам продольной арматуры двух анкерующих стержней диаметром не менее половины диаметра рабочих стержней и расположенных на расстоянии не менее 100 мм один от другого.

Для осуществления подливки и рихтовки лицевых плит глубину паза следует принимать на 50 мм больше глубины заделки панели.

10.32. Петлевые стыки (рис. 23) при сопряжении отдельных элементов, в зависимости от принятой конструкции, могут воспринимать либо только осевое растяжение (для присоединения дополнительной анкерной плиты с целью повышения несущей способности стены на сдвиг), либо внецентренное растяжение или изгибающие моменты (для сопряжения лицевых и фундаментных плит).

10.33. Петлевые выпуски по расположению и диаметру должны соответствовать требуемой по расчету арматуре стыкуемого элемента, а также требованию п. 10.34.

Минимальный диаметр загиба петли и соответственно диаметр бетонного ядра Dmin определяется расчетом, исходя из условия

Dmin = 0,4sdn/Rb,                        (109) 

где s - напряжение в петле, определяется по формуле

s = Rs(1 - ln/lан),                       (110) 

здесь ln - длина прямолинейного участка растянутой ветви петли; lан- длина анкеровки арматуры в растянутом бетоне, принимается по СНиП 2.03.01-84*; Rs - расчетное сопротивление арматуры петли растяжению; Rb - призменная прочность бетона.

Кроме того, диаметр петли и бетонного ядра D должен быть не менее расстояния между растянутой и сжатой арматурой, т. е. петля должна огибать все расчетное сечение.

10.34. Расстояние в осях между соседними петлями должно быть не более 2Dmin.

В бетонном ядре должны быть установлены продольные стержни с диаметром арматуры петли не менее 0,5dn.

Площадь сечения всех продольных стержней в бетонном ядре Аа,я должна удовлетворять условию

Аа.я > Аа.п,                           (111)

где Аа.п - площадь сечения растянутой ветви петли.

Количество стержней в бетонном ядре должно быть не менее 4 в стыке, работающем на осевое растяжение, и не менее 6 в стыке, работающем на изгиб или внецентренное растяжение.

Для стыка, работающего на восприятие изгибающего момента, длина прямолинейного участка ln должна быть не менее 5dn.

При устройстве петлевых стыков необходимо тщательно обработать торцовые бетонные поверхности сопрягаемых элементов насечкой с очисткой и промывкой их водой, а также предусмотреть установку в зоне стыка дополнительных поперечных стержней, привариваемых к петлевым выпускам (рис. 24).

 

Рисунок 25

Рис. 23. Конструкция петлевых стыков

а - стык фундаментной плиты, воспринимающий осевое растяжение; б - то же, изгиб;

в - жесткий стык лицевой и фундаментной плиты

 

Рисунок 26

Рис. 24. Установка дополнительных поперечных стержней в зоне петлевого стыка

1 - сопрягаемые железобетонные элементы; 2 - продольные стержни в бетонном ядре; 

3 - дополнительные поперечные стержни

 

Рисунок 27

Рис. 25. Типы наружных стен подвалов

а - из монолитного бетона; б - из вертикальных стеновых панелей; в -  из горизонтальных стеновых панелей

 

Марка бетона стыка должна быть не ниже марки бетона сопрягаемых элементов.

Стены подвалов

 

10.35. Наружные стены подвалов могут выполняться из бетонных блоков, сборных железобетонных панелей, монолитного бетона и железобетона (рис. 25). Массивные подпорные стены из сборных блоков или монолитного бетона применяются при небольшой глубине подвала (до 3м) и небольшой нагрузке (до 10 кПа) на прилегающей территории.

Стены из вертикальных сборных железобетонных панелей, опертых на перекрытие, применяются в подвалах при значительных нагрузках на пол цеха, например в цехах заводов черной металлургии, и при большом заглублении подвалов. Стены из сборных железобетонных плит, располагаемых горизонтально и опирающихся на фундаменты колонн зданий, используют главным образом в многоэтажных промышленных зданиях каркасного типа. 

 

Рисунок 28

Рис. 26. Пример конструктивного решения

одноэтажного подвала

1 - колонна; 2 - ригель; 3 - панель перекрытия; 4 - панель стеновая; 5 - фундамент стеновой панели; 6 - балка обвязочная (монолитная); 7 - поперечные координационные оси подвала;

8 - то же, продольные

Рисунок 29

Рис. 27. Пример конструктивного решения подвального помещения с техническим этажом

1 - колонна; 2 - ригель; 3 - панель перекрытия; 4 - панель междуэтажного перекрытия; 

5 - панель стеновая; 6 - фундаментная стена (монолитная); 7 - балка обвязочная (монолитная); 8 - поперечные координационные оси подвала; 9 - то же, продольные

 

10.36. Наибольшее распространение в промышленном строительстве получили конструктивные решения подвалов в виде каркасной схемы с вертикальными плоскими стеновыми панелями и опирающимися на них ребристыми плитами. В многопролетных подвалах применяются сборные железобетонные ригели и прямоугольные колонны.

 

Рисунок 30

Рис. 28. Пример решения температурно-усадочного шва

а - перекрытия подвала; б - стены подвала; 1 - ригель; 2 - панель перекрытия; 3 - пол цеха;

4 - деформационный шов в полу цеха в соответствии со СНиП II-В. 8-71; 5 - компенсатор;

6 - стеновая панель; 7 - битумная мастика; 8 - тиоколовый герметик; 9 - просмоленная пакля; 10 - цементный раствор

 

Примеры конструктивного решения одноэтажных и двухэтажных подвалов в таком исполнении приведены на рис. 26 и 27.

10.37. Монтажные и эксплуатационные проемы в перекрытиях подвальных помещений должны быть прямоугольными. Монтажные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне верха конструкции перекрытия подвала, имеющими предел огнестойкости такой же, как перекрытие. Эксплуатационные проемы следует перекрывать съемными плитами в уровне отметки чистого пола цеха.

10.38. Полы подвальных помещений следует предусматривать с уклоном к трапам (приямкам) канализации с обособленной системой отвода воды. Непосредственное соединение приямков с ливневой и другими типами канализации запрещается.

10.39. Подвальные помещения при наличии подземных вод должны быть защищены гидроизоляцией от проникания воды в соответствии с требованиями действующих нормативных документов.

В качестве основной меры защиты следует предусматривать пластовые дренажи под всем полом подвала.

При отсутствии подземных вод поверхность конструкций, обращенных в сторону засыпки, должна быть покрыта окрасочной гидроизоляцией или битумной мастикой.

10.40. Температурно-усадочные швы в подвалах следует предусматривать на расстоянии не более 60 м - для монолитных и 120 м - для сборных и сборно-монолитных конструкций подвалов (без расчета на температурно-усадочные деформации). При назначении предельных расстояний между температурно-усадочными швами необходимо устраивать временный шов посередине температурного блока (рис. 28).

10.41. Обратную засыпку пазух котлована следует производить с двух противоположных сторон подвала с перепадом по высоте не более 1 м. Уплотнение засыпки следует производить согласно требованиям нормативных документов с коэффициентом уплотнения kу не менее 0,95.

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

 

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА

 

Пример 1. Расчет массивной подпорной стены

 

Дано. Массивная подпорная стена III класса ответственности из готовых бетонных блоков с высотой подпора грунта 3м. Глубина заложения подошвы 1,2 м. Геометрические размеры стены приведены на рис. 1. На призме обрушения расположена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью q = 5 кПа. Грунт засыпки - пески мелкие, грунт основания - суглинки.

Расчетные характеристики грунта основания:

1 = 18,9 кН/м3; II = 18 кН/м3;

1 = 22; II = 25;

с1 = 8 кПа; сII = 12 кПа.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

1 = 18 кН/м3; II = 17 кН/м3;

1 = 26; II = 29;

с1 = 0; сII = 0.

Требуется проверить принятые размеры подошвы подпорной стены и определить усилия в сечении 1-1. Расчет ведем на 1 м длины стены.

Таблица значений тригонометрических функций приведена в прил. 3.

Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены. Сползание призмы обрушения со стороны стены условно принимаем под углом к вертикали при угле трения по контакту сползания  = 1.

tg  = 1,6/4,2 = 0,381; = 21.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 4,2 м определяем по формуле (1)

  Р = [1fh - c1(k1 + k2)] y/h = [181,154,20,38 - 0] 4,2/4,2 = 33,04 кПа.

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)

Рq = qf = 51,20,38 = 2,28 кПа.

По табл. 3 прил. 2 при  = 1 = 26  = 0,38.

 

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

 

Сдвигающую силу Fsa определяем по формуле (16) при уb = h:

Fsa, = Ph/2 = 33,044,2/2 = 69,38 кН;

Fsa,q = Pqyb = 2,284,2 = 9,58 кН;

Fsa = Fsa, + Fsa,q = 69,38 + 9,58 = 78,96 кН.

Расчет устойчивости производим для трех значений угла .

 

Рисунок 31

Рис. 1. К расчету массивной подпорной стены

 

1 случай (1 = 0)

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (20)

Fv = Fsa tg( + ) + Gст + 1 tgb2/2 = 78,96 tg(21+26) + 104,2 + 0 = 188,88 кН.

Вес стены взят с учетом веса грунта на ее уступах (Gст = 104,2 кН).

Пассивное сопротивление грунта Fr определяем по формуле (22) при hr = d = 1,2 м.

r = 1; с1 = 5 кПа; 1 = 18,9 кН/м3;

Er = 1image15.wmfr/2 + c1hr(r - 1)/tg 1 = 18,91,221/2 + 51,2(1 -1)tg 22 = 13,61 кН.

Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19) при с1 = 5 кПа (см. п. 6.6):

Fsr = Fv tg( - ) + bc1 + Er = 188,88 tg (22 - 0) + 2,45+13,61 = 101,92 кН.

Проверяем устойчивость стены из условия (15):

Fsa = 78,96 кН < 0,9101,92/1,1 = 83,39 кН.

Условие удовлетворено.

 

2 случай (2 = I/2 = 11)

r = tg2 (45+I/2) = 2,19;

Fv = 78,96 tg(21+26)+104,2 + 18,9 tg 112,42/2 = 199,46 кН.

Пассивное сопротивление грунта Er определяем при:

hr = d + b tg = 1,2 + 2,4tg 11 = 1,67 м;

Er = 18,91,6722,19/2 + 81,67(2,19 - 1)/tg 22 = 97,07 кН;

Fsr = 199,46 tg(22 - 11) + 2,48 + 97,07 = 155,05 кН.

Проверяем условие (15):

Fsa = 78,96 кН<0,9155,05/1,1 = 126,86 кН.

Условие удовлетворено.

 

3 случай (3 = I = 22)

Fv = 78,96 tg(21+ 26) + 104,2 + 18,9 tg222,42/2 = 210,87 кН;

hr = 1,2 + 2,4 tg22 = 2,17 м;

Er = 18,92,1722,19/2 + 82,17(2,19 - 1)/tg22 = 148,58 кН;

Fsr = 210,87 tg(22-22) + 2,48 + 148,58 = 167,78 кН;

Fsa = 78,96 кН<0,9167,78/1,1 = 137,27 кН.

Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сдвига обеспечена.

В соответствии с п. 6.9

tg I = Fsa/Fv = 78,96/188,88 = 0,42;

tg I > sin I = 0,3746.

Расчет прочности основания не производится.

 

Расчет основания по деформациям

 

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39):

image79.wmf

где с1 = 1,3; с2 = 1б1 (по табл. 6); k = 1,1; М = 0,78; Мq = 4,11; Мс = 6,67 (по табл. 7 при II = 25); d = 1,2 м.

Интенсивность нормативного давления = 0,33 (при = 21;  = II = 29 по табл. 3 прил. 2).

Р = (1714,2-0)0,334,2/4,2 = 23,56 кПа;

Рq = 510,33 = 1,65 кПа;

Fsa, = 23,564,2/2 = 49,48 кН;

Fsa,q = 1,654,2 = 6,93 кН;

Fsa = Fsa, + Fsa,q = 49,48 + 6,93 = 56,41 кН.

Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)

h* = [Fsa,h/3 + Fsa,q(h - ya - yb/2)]/Fsa = [49,484,2/3 + 6,93(4,2 - 0 - 4,2/2)]56,41 = 1,49 м.

Изгибающий момент от собственного веса стены и грунта на обрезах относительно центра тяжести подошвы:

Мi = 24,3 кНм.

По формуле (31):

М0 = Fsa[h* - tg( + )(b/2 - h*tg)] + Мi = 56,41[1,49 -

- tg (21 + 29)(2,4/2 - 1,49 tg21)] + 24,3 = 66,13 кНм;

Fv = 56,41 tg(21 + 29) + 85,3 + 0 =152,53 кН,

где е = М0/Fv = 66,13/152,53 = 0,43 м > b/6 = 2,4/6 = 0,4 м.

рmax = 2Fv/3c0 = 2152,53/30,77 = 132,06 кПа;

с0 = 0,5b - e = 0,52,4 - 0,43 = 0,77 м.

Определяем усилия в сечении стены I-I (при у = 3м) по формулам (40):

Ni = Fvi = (0,51,2 + 11,8)201,1 + 1,20,5181,15 + 51,20,5 = 68,22 кН;

Qi = Fsa,i = 2,283 + 33,0432/4,22 = 42,24 кН;

Мi = Fvixi + Fsa,iyi = 1,52 + 45,66 = 47,18 кНм,

где Fvixi = 0,51,2201,10,25 - 0,51,20,5181,150,5/3 - 50,5х

х1,20,25 = 1,52 кНм; Fsa,iyi = 2,2833/2 + 33,04321/4,22 = 45,66 кНм.

 

Пример. 2. Расчет уголковой подпорной стены

 

Дано. Уголковая подпорная стена консольного типа с высотой подпора грунта у = 4,5 м, глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 25 кПа. Геометрические размеры стены приведены на рис. 2. Грунт основания и засыпки (пески мелкие) со следующими характеристиками: n = 17 кН/м3, n = 32, cn = 0. Модуль деформации грунта основания Е = 2104 кПа.

Требуется проверить габаритные размеры принятой конструкции, определить изгибающие моменты и поперечные силы в элементах стены.

Расчетные характеристики грунта основания:

I = 1,0517 = 18 кН/м3; II = 17 кН/м3;

I = 32/1,1 = 29; II = 32;

сI = 0 ;              сII = 0.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

I = 0,9518 = 17 кН/м3; II = 0,9517 = 16 кН/м3;

I = 0,929 = 26; II = 0,932 = 29;

сI = 0; сII = 0.

Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены.

Условный угол плоскости обрушения

tg = 3,3/6 = 0,55; = 2848 29;

По табл. 3 прил. 2 при  = I = 26  = 0,39.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса на глубине у = h = 6 м определяем по формуле (1):

Р = [Ifh - cI(k1 + k2)] y/h = [171,1560,39 - 0] 6/6 = 45,75 кПа.

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (3):

Рq = qf = 251,20,39 = 11,7 кПа..

 

Рисунок 32

Рис. 2. К расчету уголковой подпорной стены

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

 

Сдвигающую силу Fsa определяем по формулам (16)-(18) при yb = h = 6 м:

Fsa, = Ph/2 = 45,756/2 = 137,25 кН;

Fsa,q = Pqyb = 11,76 = 70,2 кН;

Fsa = Fsa, + Fsa,q = 137,25 + 70,2 = 207,45 кН.

Расчет устойчивости производим для трех значений угла .

 

1 случай (1 = 0)

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (21):

Fv = Fsa tg( + I) + If [h(b-t)/2 + td] + I tgb2/2 =

= 207,45 tg(29+26) +171,2[6(3,9 - 0,6)/2 + 0,61,5] +

+ 18 tg 03,92/2 = 514,4 кН.

Пассивное сопротивление грунта Er определяем по формуле (22) при hr = d = 1,5м; I = 18 кН/м3; r = 1; c1 = 0

Fr = Iimage15.wmfr/2 + c1hr(r - 1)/tg I = 181,521/2 + 0 = 20,25 кН.

Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19):

Fsr = Fv tg(I - ) + bc1 + Er = 514,4 tg(29 - 0) + 0 + 20,25 = 303,17 кН.

Проверка устойчивости стены из условия (15).

Fsa = 207,45 кН<1303,17/1,1 = 275,61 кН.

Условие удовлетворено.

 

2 случай (2 = I/2 = 1430)

r = tg2(45+I/2) = tg2(45+29/2) = 2,86;

Fv = 207,45 tg(29+26) + 171,2[6(3,9 - 0,6)/2 + 0,61,5] + 18 tg 14303,92/2 = 549,55 кН.

Пассивное сопротивление грунта Er определяем при hr = d + b tg = 1,5 + 3,9 tg1430 = 2,5 м:

Er = 182,522,86/2 + 0 = 160,88 кН;

Esr = 549,55 tg (29 - 1430) + 0 + 160,88 = 302 кН;

Fsa = 207,45 кН<1302/1,1 = 274,55 кН.

Условие удовлетворено.

 

3 случай (3 = I = 29)

Fv = 207,45 tg(29+26) + 171,2[6(3,9 - 0,6)/2 + 0,61,5] + 18 tg293,92/2 = 589,66 кН;

hr = d + b tg =1,5 + 3,9 tg29 = 3,64 м;

Er = 183,6422,86/2 + 0 = 341,04 кН;

Fsa = 207,45 кН<1341,04/1,1 = 310,04 кН.

Условие (15) во всех трех случаях удовлетворено, устойчивость стены против сгиба обеспечена.

В соответствии с п. 6.9:

tg 1 = Fsa/Fv = 207,45/514,4 = 0,403;

tg 1 = 0,403 <sinI = 0,4848; I = 22.

Следует проверить прочность грунтового основания.

Расстояние от равнодействующей сдвигающей силы до низа подошвы стены определяем по формуле (33)

h* = [Fsa,h/3 + Fsa,q (h - ya - yb/2)]/Fsa = [137,256/3 + 70,2(6 - 0 - 6/2)]/207,45 = 2,34 м.

Сумму моментов всех вертикальных и горизонтальных сил относительно оси, проходящей через центр тяжести, определяем по формуле (32)

М0 = Fsa[h*- tg( + I)(b/2 - h*tg)] + If (b - t)[h(b - 4t) +

6dt]/12 = 207,45[2,34 - tg(29+26)(3,9/2 - 2,34 tg 29)] +

+ 171,2(3,9 - 0,6)[6(3,9 - 40,6) + 61,50,6]/12 = 371,11 кНм.

Эксцентриситет приложения равнодействующей

е = М0/Fv = 371,11/514,4 = 0,72 м.

Приведенная ширина подошвы

b = b - 2e = 3,9 - 20,72 = 2,46 м.

По табл. 5 при I = 29; 1 = 22; N = 1,73; Nq = 6,27.

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания определяем по формуле (28)

Nu = b(NbI + NqId + NccI) = 2,46(1,732,4618 + 6,27171,5 + 0) = 581,78 кН;

Fv = 514,4 кН<1581,78/1,1 = 528,89 кН.

 

Расчет основания по деформациям

 

Расчет сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39)

image81.wmf

где с1 = 1,3; с2 = 1,1 (по табл. 6); k = 1,1; М = 1,34; Мq = 6,34; Мс = 8,55 (по табл. 7 при II = 32); d = 1,5 м.

Интенсивность нормативного давления грунта на стену

P = [IIfh - cII (k1 + k2)]y/h = [16160,35 - 0]6/6 = 33,6 кПа.

Коэффициент горизонтального давления грунта = 0,35 определяем по табл. 3 прил. 2 (при  = II =29,  = 284829):

Pq = qf = 2510,35 = 8,75 кПа;

Fsa, = 33,66/2 = 100,8 кН;

Fsa,q = 8,756 = 52,5 кН;

Fsa = Fsa, + Fsa,q = 100,8 + 52,5 = 153,3 кН;

h* = [100,86/3 + 52,5(6 - 0 - 6/2)]/153,3 = 2,34 м;

М0 = 153,3[2,34 - tg(29+29)(3,9/2 - 2,34 tg29)] +

+ 161(3,9 - 0,6)[6(3,9 - 40,6) + 61,50,6]/12 = 260,5 кНм;

Fv = 153,3 tg(29+29) + 161[6(3,9 - 0,6)/2 + 0,61,5] + 0 =

= 416,24 кН; е = 260,5/416,24 = 0,63 м.

Краевые давления на грунт определяем по формуле (36):

image82.wmf= Fv(1  6e/b) = 416,24(160,63/3,9)/3,9;

pmax = 210,17 кПа<1,2R = 376,08 кПа;

pmin = 3,28 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

 

Определение изгибающих моментов и поперечных сил

Расчетные усилия в вертикальном элементе (рис. 3) определяем по формулам п. 6.17.

Сечение 1 - 1 (при у = 3 м)

М1-1(3) = Ру3/6h + Pq(y - ya)2/2 = 45,7533/66 + 11,7(3 - 0)2/2 =

=86б96 кНм;

Q1-1(3) = Ру2/2h + Pq(y - ya) = 45,7532/26 + 11,7(3 - 0) = 69,41 кН.

 

Сечение 1 - 1 (при у = 6 м)

М1-1(6) = 45,7563/6 + 11,7(6 - 0)2/2 = 485,1 кНм;

Q1-1(6) = 45,7562/26 + 11,79(6 - 0) = 207,45 кН.

 

Рисунок 33

Рис. 3. Определение расчетных усилий в элементах стены

а - схема загружения конструкции стены; б - изгибающие моменты в элементах стены;

в - поперечные силы в элементах стены

 

Расчетные усилия в фундаментной плите определяем по формулам (53)-(56):

Рv = P tg( + I)/tg = 45,75 tg(29+26)/tg 29 = 117,96 кПа;

Pvq = Pq tg( + I)/tg = 11,7 tg(29+26)/tg 29 = 30,17 кПа;

Pv = Ifh = 171,26 = 122,4 кПа;

Pv = Ifd = 171,21,5 = 30,6 кПа.

 

Сечение 2 - 2 (при х2 = 0,6 м)

 

е = 0,72 м>b/6 = 3,9/6 = 0,65 м;

с0 = 0,5b - e = 0,53,9 - 0,72 = 1,23 м;

М2-2(0,6) = Рvimage84.wmf/2 - image85.wmf(1 - x2/9с0)/2 =

30,60,62/2 - 278,810,62(1 - 0,6/91,23)/2 = - 41,96 кНм,

где рmax = 2Fv/3c0 = 2514,4/31,23 = 278,81 кПа;

Q2-2(0,6) = Рvx2 - pmaxx2(1 - х2/6с0) = 30,60,6 - 278,810,6(1 - 0,6/61,23) = - 135,45 кН.

 

Сечение 3 - 3 (при х3 = 3,3 м)

при х3   + хb по формуле (45):

М3-3 = pmax(3c0 - b + x3)3/18с0 - Рvimage86.wmf/2 - Pvq(x3 - )2/2 -

- image87.wmf(Рv - Pv)/6(b - t) = 278,81(31,23 - 3,9 + 3,3)3/181,23 -

- 117,963,32/2 - 30,17(3,3 - 0)2/2 - 3,33(122,4 - 117,96)/6(3,9 - 0,6) = - 443,09 кНМ;

Q3-3 = рmax(3с0 - b + x3)2/6с0 - Рvx3 - Рvq(x3 - ) - image86.wmf(Рv - Pv)/

/2(b - t) = 278,81(31,23 - 3,9 + 3,3)2/61,23 - 117,963,3 - 30,173,3 -

- 3,32(122,4 - 117,96)/2(3,9 - 0,6) = - 135,45 кН.

 

Пример 3. Расчет подпорной стены уголкового профиля с анкерной тягой

 

Дано. Сборная железобетонная подпорная стена III класса надежности со стальными анкерными тягами. Высота подпора грунта 6 м. Глубина заложения подошвы фундамента d = 1,5 м. Нагрузка на призме обрушения равномерно распределенная интенсивностью q = 50 кПа. Геометрические размеры и конструктивная схема стены приведены на рис 4. Расчетные характеристики грунта основания:

I = 19 кН/м3; I = 24; сI = 17 кПа;

II = 18 кН/м3; II = 26; сII = 20 кПа.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

I = 18 кН/м3; I = 22; сI = 7 кПа;

II = 17 кН/м3;    II = 24; сII = 10 кПа.

 

Рисунок 34

Рис. 4. Конструктивная схема уголковой подпорной стены

 

Рисунок 35

Рис. 5. Расчетная схема уголковой подпорной стены

а) - эпюры изгибающих моментов; б) - эпюры поперечных сил

 

Требуется проверить габаритные размеры принятой конструктивной схемы и определить изгибающие моменты и поперечные силы в сечениях сборных железобетонных элементов и усилие в тяге.

Определяем интенсивность бокового давления грунта на 1 м стены.

Угол наклона плоскости обрушения засыпки к вертикали:

image90.wmf;

0 = 34.

Принимаем условный угол плоскости обрушения (рис. 5):

tg = 5,1/7,5 = 0,68; = 34.

По табл. 3 прил. 2 при  = I = 22; = 34; = 0,46.

Интенсивность горизонтального активного давления грунта от собственного веса определяем на глубине у = 7,5 м по формуле (1)

Р = [ Ifh - cI(k1 + k2)]y/h = [181,157,50,46 -

- 7(0,68 + 0,67)]7,5/7,5 = 66,64 кПа,

где k1 = 2cos0cos/sin(0 + ) = 20,46cos34cos34/sin(34+34) =

= 0,68;

k2 = [sin(0 - )cos(0 +)/sin0cos( - )sin(0 +)] + tg = 

= 0,46[sin(34-34)cos(34+0)/sin34cos(0-34)sin(34 + 34)] + tg 34 = 0,67.

Интенсивность горизонтального давления грунта от равномерно распределенной нагрузки определяем по формуле (9)

Pq = qf = 501,20,46 = 27,6 кПа.

 

Расчет устойчивости стены против сдвига

 

Сдвигающую силу Fsa определяем по формулам (16)-(18) при h = yв = 7,5 м:

Fsa, = Ph/2 = 66,647,5/2 = 249,9 кН;

Fsa,q = Pqyв = 27,67,5 = 207 кН;

Fsa = Fsa,y + Fsa,q = 249,9 + 207 = 456,9 кН.

Интенсивность вертикального давления от собственного веса грунта и нагрузки определяем по формулам (53)-(56):

Pv = P tg( + I)/tg = 66,64 tg(34+22)/tg 34 = 146,48 кПа;

Рvq = Pq tg( + I)/tg = 27,6 tg(34+22)/tg34 = 60 кПа;

Рv = Ifh = 181,27,5 = 162 кПа;

Pv = Ifd = 181,21,5 = 32,4 кПа.

Определяем сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость

Fv = (Pv + Pv + 2Pvq)(b - t)/2 + Pvt =

(146,48 + 162 + 260)(6 - 1,1)/2 + 32,41,1 = 1085,42 кН.

 

1 случай (1 = 0)

Пассивное сопротивление грунта Er определяем по формуле (22) при Er = d = 1,5 м; I = 19кН/м3; r = 1; с1 = 5 кПа (п. 6.7)

Er = Iimage15.wmfr/2 + c1hr(r - 1)/tgI = 191,521/2 + 0 = 21,38 кН.

Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19)

Fsr = Fv tg(I - ) + bc1 + Er = 1085,42 tg(24-0) + 65 + 21,38 = 534,61 кН.

Проверку устойчивости стены проводим из условия (15)

Fsa = 456,9 кН < cFsr/n = 1534,61/1,1 = 486,01 кН.

 

2 случай (2 = I/2 = 12)

r = tg2(45+I/2) = tg2(45+24/2) = 2,37.

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость, с учетом веса выпираемого из-под подошвы грунта, определяем по формуле (21):

Fv = Fsa tg( + I) + If[h(b - t)/2 + td] + I tgb2/2 =

456,9 tg(34+22) + 181,2[7,5(6 - 1,1)/2 + 1,11,5] + 19 tg126/2 = 182,71 кН;

Er = 192,7822,37/2 + 172,78(2,37 - 1)tg24 = 319,43 кН;

Fsr = 1182,71 tg(24-12) + 617 + 319,43 = 672,87 кН;

Fsa = 456,9 кН < 1672,87/1,1 = 611,7 кН.

 

3 случай (3 = I = 24)

Fv = 456,9 tg(34+22) + 181,2[7,5(6 - 1,1)/2 + 1,11,5] +

+ 19 tg2462/2 = 1262,26 кН;

hr = 1,5 + 6 tg24 = 4,17 м;

Er = 194,1722,37/2 + 174,17(2,37 - 1)/tg24 = 609,66 кН;

Fsr = 1262,26 tg(24-24) + 617 + 609,66 = 711,66 кН;

Fsa = 456,9 кН < 1711,66/1,1 = 647 кН.

Условие (15) для всех трех случаев удовлетворено.

Приведенный угол наклона к вертикали I равнодействующей внешней нагрузки:

tg I = Fsa/Fv = 456,9/1085,42 = 0,4209;

sin I = sin 24 = 0,4067 < tgI; I = 24.

Прочность грунтового основания удовлетворена.

 

 

Расчет основания по деформациям

 

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (39)

image91.wmf

где с1 = 1,25; с2 = 1 (по табл. 6); k = 1 (по п. 6.15); М = 0,84; Мq = 4,37; Мс = 6,9 (по табл. 7 при II = 26); d = 1,5 м.

Угол наклона плоскости обрушения к вертикали

image92.wmf;

0 = 33.

= 0,42 (по табл. 3 прил. 2 при  = II = 24; = 34).

Интенсивность нормативного давления грунта на стену:

P = [1717,50,42 - 10(0,63 + 0,69)]7,5/7,5 = 47,2 кПа;

К1 = 20,42cos33cos34/sin(33+34) = 0,63;

К2 = 0,42[sin(33-34)cos(33+0)/sin33cos(0-34)sin(33 + 34)] + tg34 = 0,69;

Рq = 5010,42 = 21 кПа;

Fsa, = 47,57,5/2 = 177 кПа;

Fsa,q = 217,5 = 157,5 кН;

Fsa = 177 + 157,5 = 334,5 кН;

Fv = 334,5 tg(34+24) + 171,2[7,5(6 - 1,1)/2 + 1,11,5] + 18 tg 062/2 = 943,91 кН;

h* = [Fsa,h/3 + Fsa,q(h - ya - yв/2)]/Fsa = [1777,5/3 + 157,5(7,5 - 0 - 7,5/2)] = 3,09 м;

М0 = Fsa[h* - tg( + )(b/2 - h*tg)] + f(b - t)[h(b - 4t) + 6td]/12 =

334,5[3,09 - tg(34+24)(6/2 - 3,09 tg34)] +

171,2(6 - 1,1)[7,5(6 - 41,1) + 61,11,5]/12 = 724,27 кНм;

е = М0/Fv = 724,27/943,91 = 0,77 м;

b/6 = 6/6 = 1 м > e = 0,77 м;

image93.wmf= Fv(1 6e/b)/b;

рmax = 943,91(1 + 60,77/6)/6 = 278,45 кПа;

pmin = 943,91(1 - 60,77/6)/6 = 36,18 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

 

Определение усилий в элементах (на 1 м стены)

Расчетные усилия определяем по формулам п. 6.20.

 

Вертикальная плита

 

Сечение 1 - 1 (у1 = hв = 2,5 м)

М1-1 = - у3(Ру/3h + Pq)/2 = 2,52(66,642,5/37,5 + 27,6)/2 = - 109,39 кНм;

Q1-1 = у (Ру/2h + Pq) = 2,5(66,642,5/27,5 + 27,6) = 96,77 кН.

 

Сечение 2 - 2 (у  hв)

Первый случай загружения для М2-2:

U1 = [h2P + 3Pq(h - hв)2]/6(h - hв) = [7,5266,64 +

+ 327,6(7,5 - 2,5)2]/6(7,5 - 2,5) = 193,97 кН;

tg = 4/4,7 = 0,851;   40;

V1 = U1/tg = 193,97/0,851 = 227,93 кН.

Расстояние у, при котором в сечении вертикального элемента действует максимальный изгибающий момент Мmax, определяем из приведенного ниже уравнения при условии частичного загружения временной нагрузкой призмы обрушения:

у2 + 2Рqhy/Р - 2h[Pqhв + U1 - V1а/(h - hв)]/P = 0;

у2 + 227,67,5у/66,64 - 27,5[27,62,5 + 193,97 - 227,930,3/(7,5 - 2,5)]/66,64 = 0;

у2 + 6,21у - 56,1 = 0.

Решая приведенное выше уравнение, получаем у = 4,99 м

М2-2 = - у3Р/6h - Pq(y - hв)2/2 + U1(y - hв) + V1а(h - y)/(h - hв) =

= - 4,99366,64/67,5 - 27,6(4,99 - 2,5)2/2 + 193,97(4,99 - 2,5) +

227,930,3(7,5 - 4,99)/(7,5 - 2,5) = 247,73 кНм.

Определяем максимальную поперечную силу Q2-2 при полном загружении призмы обрушения временной нагрузкой:

U2 = h2(3Рq + P)/6(h - hв) = 7,52(327,6 + 66,64)/6(7,5 - 2,5) = 279,75 кН;

V2 = U2/tg = 279,75/0,851 = 328,73 кН.

Поперечная сила при у = 2,5 м:

Q2-2 = у2Р/2h + yPq - U2 + V2а/(h - hв) = 2,5266,64/27,5 +

+ 2,527,6 - 279,75 + 328,730,3/(7,5 - 2,5) = - 163,69 кН.

Поперечная сила при у = 7,5 - 0,7 = 6,8 м:

Q2-2 = 6,8266,64/27,5 + 6,827,6 - 279,75 + 328,730,3/(7,5 - 2,5) = 133,08 кН.

 

Анкерная тяга:

Усилие в тяге, установленной с интервалом 1,5 м:

S = U2l/sin  = 279,751,5/sin 40 = 652,81 кН.

С учетом возможного зависания грунта над тягой (п. 6.21):

Sp = Ski = 652,811,5 = 979,21 кН.

 

Фундаментная плита

Расчетное давление под подошвой фундаментной плиты определяем по формулам:

М0 = -Рv(b - t)(b + 2t)/12 - Pvq(b - t)t/2 + Pv(b - t)(b - 4t)/12 +

+ Pvt(b - t)/2 + V2(b/2 - b2) + V2(b/2 - t) + U2а = 

= - 146,48(6 - 1,1)(6 + 21,1)/2 + 328,73(6/2 - 0,6) + 328,73(6/2 - 1,1) +

+ 279,750,3 = 1038,47 кНм;

е = М0/F = 1038,47/1085,42 = 0,96;

image94.wmf= 1085,42(1  60,96/6)/6;

рmax = 354,57 кПа;

рmin = 7,24 кПа.

Определяем поперечные силы и изгибающие моменты в фундаментной плите.

 

Сечение 3 - 3 (x3 = 1,1 м)

G1 = P''x3 = 32,4 1,1 35,64 кН;

M3 - 3 = -G1x3/2 + pmaxx33(pmin/pmax + 3b/x3 - 1)/6b = -35,64 1,1/2 + +354,57  1,13(7,24/354,57 + 3 6/1,1 - 1)/6 6 = 182,03 кНм;

Q3 - 3 = G1 - pmaxx32(pmin/pmax+2b/x3 -1)2b = 35,64 - 354,57 1,12(7,24/354,57 + + 2 6/1,1 - 1)/2 6 = -119,38 кН.

 

Сечение 4 - 4 (x4 = b2 = 0,6 м)

G4 = [P (b - t - x4)/(b - t) + P'x4/(b - t)+ P]x4/2 = [146,48(6 - 1,1 - 0,6)/(6- - 1,1) + 162 0,6/(6 - 1,1) + 146,48]0,6/2 = 88,46 кН;

M4 - 4 = -Px42/3 - x42[P(b - t - x4) + P'x4]/6(b - t) - Pqx42/2 + +pminx43(pmax/pmin + 3b/x4 - 1)6b = -146,48 0,62/3 - 0,62[146,48(6 - 1,1 - 0,6)+ 162 0,6]/6(6 - 1,1) - 60 0,62/2 + 7,24 0,63(354,57/7,24 + 3 6/0,6 - 1)/6  6 = 33,89 кН  м;

Q4 - 4 = -G4 - Px4 + pminx42(pmax/pmin + 2b/x4 - 1)/2b = - 88,46 - 60 0,6 + 7,24 0,62(354,57/7,24 + 2 6/0,6 - 1)/2 6 = -109,7 кН.

 

Сечение 5 - 5 (x5 = b2 = 0,6 м)

G5 = G4 = 88,46 кН;

M5 - 5 = -Px52/3 - x52[P(b - t - x5) + P'x5]/6(b - t) - Px52/2 + +pminx53(pmax/pmin + 3b/x5 - 1)/6b + V2(x5 - b2) + U2 = -146,48 0,62/3 - 0,62[146,48(6 - 1,1 - 0,6) + 162 0,6]/6(6 - 1,1) - 60 0,62/2 + 7,24  0,63(354,57/7,24 + 3 6/0,6 - 1)/6 6 + 328,73(0,6 - 0,6) + 279,75 0,3 = =50,04 кН  м;

Q5 -5 = -G5 - Pqx5 + pminx52(pmax/pmin + 2b/x5 - 1)/2b + V2 = -88,46 - 60 0,6 + +7,24 0,62(354,57/7,24 + 2 6/0,6 - 1)/2 6 + 328,73 = 219,03 кН.

Расстояние, при котором в фундаментной плите действует максимальный изгибающий момент, определяем из уравнения

-[P(b - t - x5)/(b - t) + P'x5/(b - t) + P]x/2 - Pqx5 + pminx52(pmax/pmin + +2b/x5 - 1)/2b + V2 = 0;

-[146,48(6 - 1,1 - x5)/(6 -1,1) + 162x5/(6 - 1,1) + 146,48]x/2 - 60x5 + +7,24x52(354,57/7,24 + 2  6/x5 - 1)/2 6 + 328,73 = 0.

Преобразуя, получаем уравнение

x2 - 7,28x + 12,01 = 0,

откуда находим

x = 2,53 м.

Максимальный пролетный момент в фундаментной плите (при x5=2,53 м):

M5 - 5 = -146,48 2,532/3 - 2,532[146,48(6 - 1,1 - 2,53) + 162 2,53]/6(6 -1,1)- - 60 2,532/2 + 7,24 2,533(354,57/7,24 +3 6/2,53 - 1)/6 6 + 328,73(2,53 - -0,6) + 279,75 0,3 = 228,39 кН  м.

 

Пример 4. Расчет щелевого паза в подпорной стене уголкового профиля

 

Дано. Исходные данные по внешней нагрузке, общие габариты конструкции, характеристики грунта основания и засыпки, интенсивности давления грунта засыпки (Pq = 11,7 кПа, P = 45,75 кПа, P = 117,96 кПа, P' = 122,4 кПа, Pq = 30,17 кПа), интенсивности давления грунта основания на подошву фундаментной плиты (pmin = 0, pmax = 278,81 кПа), c0 = 1,23 м по примеру 2. Сопряжение вертикального ограждающего элемента осуществляется в щелевой паз фундаментной плиты (рис. 6). Материал фундаментной плиты - бетон класса В15 (Rb = =8,5 МПа = 8,5  103 кПа, Rbt = 0,75 МПа = 7,5 102 кПа, b2 = 1), арматура класса AIII (Ps = Rsc = 365 МПа = 3,65  105 кПа, Rsw = =290МПа = 2,9  105 кПа).

Требуется произвести расчет и армирование щелевого паза.

Изгибающий момент и поперечную силу от горизонтального давления грунта в месте сопряжения вертикальной плиты с фундаментной (y = 4,5 м) определяем по формуле (41)

M1-1=Py3/6h + Pq(y - y)2/2 = 45,754,53/66 + 11,7(4,5 - 0)2/2 =234,26 кНм;

Q1 - 1 = Py2/2h + Pq(y - y) = 45,754,52/26 + 11,7(4,5 - 0) = 129,85 кН.

Изгибающий момент и поперечную силу в сечении фундаментной плиты (x3 = 2,2 м) определяем по формулам (45) и (46):

M3 - 3 = pmax(3c0 - b + x3)3/18c0 - Px32/2 - Pq(x3 - )2/2 - x33(P'  - P')/6(b - t) = 278,81 (31,23 - 3,9 + 2,2)3/18 1,23 - 117,96 2,22/2 - 30,17(2,2 - 0)2/2 - -2,23(122,4 - 117,96)/6(3,9 - 0,7) = -261,69 кНм;

 

Рисунок 36

Рис. 6. К расчету уголковой подпорной стены составного сечения

а - конструктивная схема; б - схема загружения конструкции стены

 

Рисунок 37

Рис. 7. К расчету уголковой подпорной стены составного сечения

а - эпюры моментов; б - эпюры поперечных сил

Q3 -3=pmax(3c0 - b + x3)2/6c0 - Px3 - Px3 - Pq(x3 - ) - x32(P' - P')/2(b - t) = = 278,81(31,23 - 3,9 +2,2)2/61,23 - 117,962,2 - 30,17(2,2 - 0) - 2,22(122,4 - -117,96)/2(3,9 - 0,7) = -179,63 кН.

Эпюры моментов и поперечных сил см. на рис. 7.

 

Определение усилий в щелевом пазе

 

Горизонтальные и вертикальные составляющие (рис. 8) внутренней пары определяем по формулам п. 6.22:

Pr = Mt - 1sin2/0,75l = 234,26sin25330'/0,750,9 = 224,23 кН;

Pв = M1 -1sin  cos/0,75l = 234,26sin5330' cos 5330'/0,750,9 = =165,76 кН,

где tg = 0,75l/h = 0,750,9/0,5 = 1,35; = 5330'.

 

Рисунок 38

Рис. 8. К расчету щелевого паза

 

Сечение 4 - 4

M4 - 4 = (Pr + Q1 - 1)0,9l = (224,230,150,9 +165,760,25 = 71,71 кНм;

Q4 - 4 = Pr + Q1 - 1 = 224,23 + 129,85 = 354,08 кН.

 

Сечение 5 - 5

M5 - 5 = Pr0,15l + Pвz = 224,230,150,9 + 165,760,25 = 71,71 кНм;

Q5 - 5 = Pr = 224,23 кН;

N5 - 5 = Pв = 165,76 кН.

 

Сечение 6 - 6

M6 -6 = (Pr + Q1 - 1)(0,9l + 0,5l1) + Pвh - b32(pmax + p3/2)/3 = 224,23 + +129,85)(0,90,9 + 0,50,6) + 165,760,5 - 1,22(278,81 + 188,14/2)/3 = =296,93 кНм,

где p3 = (1 - b3/3c0)pmax = (1 - 1,2/31,23)278,81 = 188,14 кПа; Q6 - 6= Pв - -(pmax + p3) b3 /2 = 165,76  - 27,81 +188,14)1,2/2 = -144,41 кН; N6 - 6 = Pr + +Q1 - 1 = 224,23 + 129,85 = 354,08 кН.

 

Расчет правой стенки паза

 

Расчет производим так же, как и расчет изгибаемого консольного элемента (рис. 9).

1. На действие поперечной силы Q4 - 4 = 354,08 кН:

а) проверяем выполнение условия (1) в соответствии с формулой (72) СНиП 2.03.01 - 84*:

image98.wmf  (1)

где  w1 = 1 принимаем  как  для бетонного сечения; b1 = 1 - Pb = 1 - -0,018,5 = 0,915; = 0,01 - для тяжелого бетона; h0 = (0,5 + 0,3)/2 - 0,04 = 0,36 м - средняя высота сечения в пределах длины наклонного сечения, принятая равной с = 230 = 60 см.

354,08 кН < 0,310,9158,510310,36 = 839,97 кН (условие выполнено);

б) проверяем выполнение условия (2) в соответствии с формулой (84) СНиП 2.03.01 - 84* по обеспечению прочности сечения на действие поперечной силы железобетонного элемента без поперечного армирования:

image99.wmf  (2)

где b4 = 1,5 - для тяжелого бетона; n = 0 - нормальная сила отсутствует.

354,8 кН > 1,517,510210,3620,6 = 243 кН.

Условие не выполнено, поэтому требуется или увеличение сечения, или поперечное армирование сечения хомутами.

Принимаем поперечное армирование сечения в виде хомутов из арматуры 6 АIII с шагом вдоль паза и = 200 мм (Asw = 0,2835 = 1,415 см2).

Усилия в хомутах на единицу длины определяем исходя из формулы (83) СНиП 2.03.01 - 84*

qsw  b3(1 +n + f)Rbtb/2,

где b3 = 0,6 - для тяжелого бетона; f = 0;

qsw = 0,617,51021/2 = 225 кН/м.

Шаг поперечных стержней по высоте паза определяем по формуле

S = RswAsw/qsw = 2,91051,41510-4/225 = 0,182 м.

Принимаем шаг стержней 0,15 м = 150 мм.

Проверяем выполнение условия (75) СНиП 2.03.01 - 84*:

Q  Qb + Qsw + Qs,inc,

где Qb = b2(1 + f + n)Rbtbho2/c; b2 = 2 - для бетонного сечения; Qb = 217,510210,362/0,6 = 324 кН;

Qsw = qswc0,

где image100.wmf

Отсюда Qsw = 2250,93 = 209,25 кН; Qs,inc = 0. Отгибы в сечении не предусмотрены.

Таким образом, Q = 354,08 кН < 324 +209,25 = 533,25 кН (условие выполнено).

 

Рисунок 39

Рис. 9. К расчету правой стенки щелевого паза

 

Рисунок 40

Рис. 10. К расчету левой стенки щелевого паза

 

Прочность сечения правой стенки паза на действие поперечной силы обеспечена.

2. На действие изгибающего момента M4 - 4 = 286,8 кНм:

M = M4 - 4/Rbbh02 = 286,8/8,510310,512 = 0,13,

где h0 = 0,55 - 0,44 = 0,51 м.

По табл. 18 Пособия по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжелых и легких бетонов без предварительного напряжения арматуры (к СНиП 2.03.01 = 84*) (М.: ЦИТП, 1986) для бетона класса В 15 и арматуры класса АIII при b2 = 1 находим v = 0,93.

As = M4 - 4/Rsvh0 = 286,8/3,651050,930,51 = 1,65610-3 м2 = 16,56 см2.

Принимаем стержни 22 АIII с шагом 200 мм (As = 19 см2).

Сжатую арматуру принимаем конструктивно 12 AIII шаг 200 мм (рис. 11).

 

Расчет левой стенки паза

 

Расчет стенки производим, как расчет внецентренно растянутого элемента.

1. На действие поперечной силы Q5 - 5 = 224,23 кН при действии растягивающей силы N5 - 5 = 165,76 кН:

а) проверяем выполнение условия (1):

Q5 - 5 = 224,23 кН < 0,310,9158,510310,44 = 1026,63 кН,

где ho = (0,5 + 0,46)/2 - 0,04 = 0,44 м (условие выполнено);

б) проверяем условие (2):

Q5 - 5 = 224,23 кН < 1,5(1 - 0,1)7,510210,442/0,23 = 852,26 кН,

 где n = -0,2N5 - 5/Rbtbho = -0,2165,76/7,510210,44 = -0,1. c = 0,23 м - длина проекции наклонного сечения на продольную ось стенки (рис. 10).

Условие выполнено, но при этом величина значения правой части неравенства превышает величину

852,26 кН > 2,5Rbtbho = 2,57,510210,44 = 825 кН.

Поэтому несущую способность сечения принимаем равной 825 кН.

2. На действие изгибающего момента M5 - 5 = 71,71 кНм и растягивающей силы N5 - 5 = 165,76 кН:

ho = 0,46 - 0,04 = 0.42 м.

Определяем эксцентриситет действия растягивающей силы

eo = M5 - 5/N5 - 5 = 71,71/165,76 = 0,432 м;

e = eo - h/2 + = 0,432 - 0,46/2 +0,04 = 0,242 м;

e' = eo + h/2 - ' = 0,432 + 0,46/2 - 0,04 = 0,622 м.

Так как e' = 0,622 м > ho - ' = 0,42 - 0,04 = 0,38 м, определяем необходимую площадь растянутой арматуры по значению м, вычисленному по формуле

м = [N5-5e - RscAs'(ho - ')]/Rbbho2 = [165,760,242-3,651055,6510-4 (0,42 - 0,04)]/8,510310,422 = -0,026 < 0,

где As' - принята конструктивно  12AIII с шагом 200 мм (512 AIII, As' = 5,65 см2 = 5,6510-4 м2).

Так как м < 0, площадь сечения растянутой арматуры определяем по формуле

As = N5 - 5e'/Rs(ho - ') = 165,760,622/3,65105(0,42 - 0,04) = 7,4310-4 м2 = 7,43 см2.

Требуется на 1 м 5  14 AIII As = 7,69 см2. Однако по условиям конструирования (рис. 11), принимаем 5 22 AIII (As = 19 см2).

 

Расчет нижнего сечения

Расчет производим, как внецентренно растянутого элемента на изгибающий момент М6-6 = 296,93 кНм и растягивающую силу N6-6 = 354,08 кН:

 h0 = 0,6 - 0,04 = 0,56 м;

е0 = 296,93/354,08 = 0,839 м;

е = е0 - h/2 + a = 0,839 - 0,6/2 + 0,04 = 0,579 м;

е = е0 + h/2 - a = 0,839 + 0,6/2 - 0,04 = 1,099 м;

Так как е = 1,099 м > h0 - а = 0,56 - 0,04 = 0,52 м, определяем необходимую площадь растянутой арматуры по значению м, вычисленную по формуле

image103.wmf

где Аs - принятая площадь сжатой рабочей арматуры подошвы (512АIII; Аs = 5,65 см2 = 5,6510-4 м2).

Так как м > 0, площадь сечения растянутой арматуры определяем с учетом сжатой арматуры по формуле

As = (bh0Rb + N6-6)/0,7Rs + AsRsc/Rs = (0,0410,568,5103 + 354,08)/0,73,65105 + 5,6510-41 = 26,9610-3 м2 = 26,96 см2,

где 0,7 - понижающий коэффициент (см. п. 6.22); - коэффициент, принятый в зависимости от м по табл. 20 вышеприведенного Пособия.

Принимаем 528AIII с шагом 200 мм (Аs = 30,79 см2).

Принцип армирования щелевого паза см. рис. 11.

Расчет сечения на действие поперечной силы не производим, так как оно заведомо проходит без хомутов по бетонному сечению (толщина сечения больше, а поперечная сила по сравнению со стенками меньше).

 

Рисунок 41

Рис. 11. Армирование щелевого паза

 

Рисунок 42

Рис. 12. Конструктивная схема подпорной стены

 

Пример 5. Расчет уголковой подпорной стены

(с нагрузкой от подвижного транспорта)

 

Дано. Сборно-монолитная железобетонная подпорная стена уголкового профиля (УПС). Высота подпора грунта у = 4,5 м, глубина заложения подошвы фундамента d = 1,2 м. На поверхности призмы обрушения вдоль стены перемещается тяжелая одиночная нагрузка НГ-60 на расстояние 1,5 м от наружной грани стены. Геометрические размеры подпорной стены и схема ее загружения приведены на рис. 12. Основание подпорной стены - глинистые грунты ненарушенного сложения со следующими характеристиками (по данным инженерно-геологических исследований):

I = 16; I = 16 кН/м3; сI = 21 кПа;

II = 17; II = 16 кН/м3; сII = 24 кПа.

Характеристики грунта засыпки - песок мелкий:

I = 30; I = 20,9 кН/м3; сI = 0;

II = 32; II = 20,9 кН/м3; сII = 0.

Под подошвой фундамента подпорной стены предусматривается щебеночная подушка толщиной 0,6 м и шириной 4,2 м (на 300 мм больше подошвы фундамента в каждую сторону), имеющая следующие характеристики:

I(s) = II(s) = 40; сI(S) = cII(s) = 0; I(s) = 21 кН/м3.

Требуется проверить принятые габаритные размеры, определить величину изгибающих моментов и поперечных сил в элементах конструкций.

Определяем интенсивность давления грунта на конструкцию стены.

Угол наклона плоскости скольжения к вертикали:

image106.wmf;

0 = 30.

Условный угол плоскости обрушения грунта принимаем:

tg = 3/5,7 = 0,526; = 2748  28.

По табл. 3. прил. 2 (при  = I = 30; = 0; = 28) = 0,33.

Эквивалентную распределенную полосовую нагрузку на поверхности засыпки от гусеничной нагрузки НГ-60 определяем по формуле (13)

q = 90/(2,5 + ya tg0) = 90/(2,5 + 1,35 tg 30) = 27,44 кПа.

 Расстояние по вертикали от поверхности грунта засыпки до границ распределения условной эквивалентной боковой нагрузки определяем по формуле

уа = а/(tg 0 + tg ) = 1,5/(tg 30+ tg28) = 1,35 м.

Протяжность эпюры давления определяем по формуле

уb = (b0 + 2tg 0ух)/(tg + tg 0) = (3,3 + 2tg301,35)/(tg 28+ tg30) = 4,38 м.

В соответствии с п. 5.7б принимаем:

yb = h - ya = 5,7 - 1,35 = 4,35 м.

Интенсивность горизонтального давления грунта на глубине у = 5,7 м, определяем по формуле (1)

image107.wmfкПа.

Интенсивность горизонтального давления грунта от условной эквивалентной полосовой нагрузки определяем по формуле (10)

image108.wmf

кПа.

 

Расчет устойчивости положения стены против сдвига

 

Сдвигающую силу Fs определяем по формулам (16), (17), (18):

Fs = Ph/2 = 45,215,7/2 = 128,85 кН;

Fs, q = Pqyb = 6,154,35 = 26,75 кН;

Fs = Fs,  + Fs, q = 128,85 + 26,75 = 155,6 кН.

Проверка устойчивости стены против сдвига (рис. 13) производится для трех случаев скольжения:

 

Рисунок 43

Рис. 13. Расчетная схема подпорной стены к примеру 5

 

1. Проверка устойчивости стены по контакту подошвы и щебеночной подушки - 1 = 0 (рис. 13).

Сумму проекций всех сил на вертикальную плоскость определяем по формуле (21)

F = Fs tg( + I') + I'f[h(b - t)/2 + td] +I tg1b2/2 = 155,6 tg(28 +30) + +20,91,2[5,7(3,6 - 0,6)/2 +0,61,2] + 0 = 481,56 кН.

Пассивное сопротивление грунта определяем по формуле (22)

Er = Ihr2r/2 + cIhr(r - 1)/ tgI = 20,91221/2 + 0 = 15,05 кН.

Удерживающую силу Fsr определяем по формуле (19), с учетом п. 6.7, I(s) = 30, r = 1.

Fsr = F tg(I(s) - I) + bc + Er = 481,56 tg(30 - 0) + 0 + 15,05 = 293,1 кН.

Проверяем условие (15):

Fs = 155,6 кН < 0,9293,1/1,1 = 239,81 кН.

Условие удовлетворено.

2. Проверка устойчивости стены против сдвига по контакту щебеночной подушки и грунта основания (2 = 0).

F(s)  =F + b(s)dII(s) = 481,56 + 4,20,621 = 534,48 кН;

Er(s) = 20,9(1,2 + 0,6)21/2 + 0 = 33,86 кН;

Fsr(s) = 534,48 tg(16 - 0) + 0 33,86 = 187,1 кН.

 

Проверяем условие (15):

Fs = 155,6 кН < 0,9187,1/1,1 = 153,08 кН.

Условие удовлетворено.

3. Проверка устойчивости стены по плоскости глубинного сдвига грунта основания (3 = I = 16).

Er = Ihr2r/2 + cIhr(r - 1)/tgI = 16(1,2 + 0,6 + 0,91)21,76/2 + 21(1,2 + +0,6 + 0,91)(1,76 - 1)/tg16 = 254,26 кН;

r = tg2(45 + I/2) = tg2(45 +16/2) = 1,76;

Fsr = F tg(I - 3) + bcI + Er = 0 + 3,621 + 254,26 = 329,86 кН.

Проверяем условие (15):

Fs = 155,6 кН < 0,9329,86/1,1 = 269,89 кН.

Условие удовлетворено.

Приведенный угол наклона к вертикали I равнодействующей внешней нагрузки по контакту подошвы и щебеночной подушки:

 tgI = Fs /F = 155,6/481,56 = 0,3231; I = 18.

sinI(s) = sin40 = 0,642 > tgI,

расчет прочности основания производим по формуле (26)

h* = [Fs, h/3 + Fs,q(h - y - yb/2)]/Fs = [128,855,7/3 + 26,75(5,7 - 1,35 - -4,35/2)]/155,6 = 1,95 м;

M0 = Fs[h* - tg( + I')(b/2 - h*tg)] + I'f(b - t)[h(b - 4t) + 6td]/12 = 155,6[1,95 - tg (28 + 30) (3,6/2 - 1,95tg28] + 20,91,2(3,6 - 0,6)[5,7(3,6 - -40,6) +60,61,2]/12 = 183,4 кНм;

e = M0/F = 183,4/481,56 = 0,38 м;

b' = b - 2e = 3,6 - 20,38 = 2,84 м.

По табл. 5 при I = 30 и I = 18; N = 3,35; Nq = 8,92; Nc = 13,72; Nu= b'(Nb'I + NqI'd + Ncc(s)) = 2,84(3,352,8421 + 8,9220,91,2 + 0) = =1202,75 кН;

F = 481,56 кН < cNu/n = 0,91202,75/1,1 = 984,07 кН.

Несущая способность щебеночной подушки под подошвой фундамента стены обеспечена.

 

Расчет основания по деформациям

 

Расчет сопротивления грунта основания R определяем по формуле (39)

image110.wmf

где cI = 1,2; c2 = 1,1 (по табл. 6); k = 1; M = 0,39; Mq = 2,57; Mc = 5,15 (по табл. 7 при II = 17); d = 1,8 м.

Коэффициент горизонтального давления грунта = 0,31 определяем по табл. 3 прил. 2 (при  = II' = 32; = 28).

Интенсивность нормативного давления грунта на стену (при y = 5,7 м):

P = [II'fh - cII'(k1 + k2)]y/h = [20,915,70,31 - 0]5,7/5,7 = 36,93 кПа;

Pq = qf /(1 + 2tgoy/bo) = 27,4410,31/(1 + 2tg301,35/3,3) = 5,78 кПа;

Fs, = 36,935,7/2 = 105,25 кН;

Fs, q = 5,7844,35 = 25,14 кН;

Fs = Fs, + Fs, q = 105,25 + 25,14 = 130,39 кН;

h* = [105,255,7/3 +25,14(5,7 - 1,35 - 4,35/2)]/130,39 = 1,95 м;

M0 = 130,39[1,95 - tg(28 + 30) (3,6 / 2 - 1,95 tg 28)] + 20,9  1(3,6 - 0,6) [5,7(3,6 - 40,6) + 60,61,2]/12 = 153,36 кНм;

F = Fstg( + I') + I'f[h(b - t)/2 + td] + bsd1I(s) = 130,39tg(28 + 30) 20,91[5,7(3,6 - 0,6)/2 + 0,61,2] + 4,20,621 = 455.32 кН;

e = 153,36/455,32 = 0,34 м;

image94.wmf  = F(1 + 6e/b(s)) = 455,32(1  60,34/4,2)/4,2;

pmax = 161,07 кПа;

pmin = 55,75 кПа;

pmax = 161,07 кПа < 1,2R = 1,2325,36 = 390,4 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

 

Определение усилий в элементах стены

Усилия в вертикальном элементе (рис. 14) определяем по формулам п. 6.17.

 

Рисунок 44

Рис. 14. Схема загружения подпорной стены при расчете на прочность

а) - эпюра изгибающих моментов; б) - эпюра поперечных сил

 

Сечение 1 - 1 (при y = h = 5,7 м)

где y = y + yb;

M1 - 1 = Py3/6h +Pq(y - y)2/2 = 45,215,73/65,7 +6,15(5,7 - 1,35)2/2 = 303 кНм;

Q1 - 1 = Py2/2h + Pq(y - y) = 45,215,72/25,7 + 6,15(5,7 - 1,35) = 155,6 кН.

 

Сечение 2 - 2 (при x2 = 0,6)

e = 0,38 м < b/6 = 3,6/6 = 0,6 м;

P" = I'fd = 20,91,21,2 = 30,1 кН;

pmax = F(1 + 6e/b)/b = 481,56(1 + 60,38/3,6)/3,6 = 218,49 кПа;

pmin = F(1 - 6e/b)/b = 481,56(1 - 60,38/3,6)/3,6 = 49,05 кПа;

M2 - 2 = P"x23/2 + pmaxx23(pmin/pmax + 3b/x2 - 1)/6b = 30,10,62/2 - 218,490,63 (49,05/218,49 + 33,6/0,6 - 1)63,6 = -32.21 кНм;

Q2 - 2 = P"x2 - pmaxx23(pmin/pmax + 2b/x2 - 1)/2b = 30,10,6 - 218,490,62 (49,05/218,49 + 23,6/0,6 - 1)/23,6 = -104,56 кН. 

 

Сечение 3 - 3 (при x3 = 3 м)

e = 0,38 м < b/6 = 0,6 м;

x3 >  + xb; ( = 0);

P = Ptg( +I')/tg = 45,21tg(28 +30)/tg28 = 136,07 кН;

Pq = Pqtg( + I')/tg = 6,15tg(28 + 30)/tg28 = 18,51 кН;

P' = I'fh = 20,91,25,7 = 142,96 кН;

xb = ybtg = 4,38tg28 = 2,33 м;

M3 - 3 = pminx33(pmax/pmin + 3b/x3 - 1)/6b - Px32/2 - Pqxb(x3 -  - xb/2) - x33 (P' - P)/6(b - t) = 49,0533(218,49/49,05 + 33,6/3 - 1)/63,6 - 136,0732/2- -18,512,33(3 - 0 - 2,33/2) - 33(142,96 - 136,07)/6(3,6 - 0,6) = -269,28 кНм;

Q3 - 3 = pminx32(pmax/pmin + 2b/x3 - 1)/2b - Px3 - Pqxb - x32(P' - P)/2(b - t) = =49,0532(218,49/49,05 + 23,6/3 - 1)/23,6 - 136,073 - 18,512,33 - 32 (142,96 - 136,07)/2(3,6 - 0,6) = -104,56 кН.

Максимальные расчетные усилия для проверки прочности сечения элементов стены:

а) вертикального элемента (при y = 5,15 м):

M1 -1 = 45,215,153/65,7 + 6,15(5,15 - 1,35)2/2 = 224,96 кНм;

Q1 - 1 = 45,215,152/25,7 + 6,15(5,15 - 1,35) = 128,55 кН.

б) фундаментной плиты (при x3 = 2,55 м):

M3 - 3  =  49,052,553(218,49 / 49,05 + 33,6/2,55 - 1)/63,6 - 136,072,552/2 - -18,512,33(2,55 - 0 - 2,33/2) - 2,553(142,96 - 136,07)/6(3,6 - 0,6) = -218,95 кНм;

Q3 - 3 = 49,052,552 (218,49/49,05 + 23,6/2,55 - 1) /23,6 - 136,072,55 - -18,512,33 - 2,552(142,96 - 136,07)/2(3,6 - 0,6) = -119,63 кН.

 

Пример 6. Расчет стены подвала (панельный вариант)

 

Дано. Наружная панельная стена трехпролетного подвала с ленточным фундаментом (рис. 15). Геометрические параметры следующие: h1 = 0,95 м; h2 = 6,15м; h3 = 1,2 м; b = 3,3 м; t1 = 0,21 м; t2 = 0,45 м; e = 0,98 м; d = 1,35 м. На призме обрушения расположена равномерно распределенная нагрузка интенсивностью q = 50 кПа. Материал панельной стены - бетон класса В 25 (Eb = 3107 кПа). Грунт основания и засыпки - суглинки со следующими характеристиками n = 18 кН/м3; n = 24; cn = 16 кПа; E = 2104 кПа.

Требуется проверить принятые размеры подошвы фундамента и определить расчетные усилия в стеновой панели.

Определяем расчетные характеристики грунта основания:

I = 1,05n = 1.0518 = 18,9 кН/м3; II = n = 18 кН/м3;

I = n/ = 24/1,15 = 21; II = n = 24;

cI = cn/1,5 = 16/1,5 = 10,7 кПа; cII = cn = 16 кПа.

 

Рисунок 45

Рис. 15. К расчету стены подвала (панельный вариант)

 

Расчетные характеристики грунта засыпки:

I' = 0,95I = 0,9518,9 = 18 кН/м3; II' = 0,95II = 17,1 кН/м3;

I' = 0,9I = 0,921 = 19; II' = 0,9II = 22;

cI' = 0,510,7 = 5,35 кПа; cII' = 0,5cII = 8 кПа;

Определяем интенсивность давления грунта.

1. При расчете по первому предельному состоянию:

 = tg20 = tg(45 - 19/2) = 0,509;

а) от симметричного загружения грунта засыпки по формуле (1) (при k2 = 0):

PI = [f h - 2c cos0 cos/sin(0 + )]y/h = [181,158,3 - 25,35 cos3530' cos0/sin(3530' + 0)]0,5090,95/8,3 = 9,14 кПа;

P2 = [181,158,3 - 25,35 cos3530' cos0/sin(3530' + 0)]0,5097,1/8,3 = =68,28 кПа;

P3 = [181,158,3 - 25,35 cos3530' cos0/sin(3530' + 0)]0,5098,3/8,3 = =79,82 кПа;

б) от одностороннего загружения призмы обрушения временной нагрузкой по формуле (9):

Pq = qf = 501,20,509 = 30,54 кПа.

2. При расчете по второму предельному состоянию:

n = tg20 = tg2(45 - 22/2) = 0,46;

а) от симметричного загружения засыпки (при k2 = 0):

PIn = [17,118,3 - 28cos34 cos0/sin(34 + 0)]0,460,95/8,3 = 6,22 кПа;

P2n = [17,118,3 - 28cos34 cos0/sin(34 + 0)]0,467,1/8,3 = 46,51 кПа;

P3n = [17,118,3 - 28cos34 cos0/sin(34 + 0)]0,468,3/8,3 = 6,22 кПа;

б) от одностороннего загружения призмы обрушения временной нагрузкой:

Pqn = 5010,46 = 23 кПа.

 

Дополнительные параметры

tred = (2t2 + t1)/3 = (20,45 + 0,21)/3 = 0,37 м;

t1/t2 = 0,21/0,45 = 0,47 по табл. 8 v1 = 0,329; v2 = 0,08;

Ih = lt3red/12 = 10,373/12 = 4,210-3 м4;

E' = (0,5 + 0,3h1)1E = (0,5 + 0,30,95)0,72104 = 1,1104 кПа;

m = (h2 + h3)/h2 = (6,15 + 1,2)/6,15 = 1,2;

k = 6 = EbIhm2/Eb2h2 = 631074,210-31,22/21043,326,15 = 0,81;

k = 3 = 331074,210-31,22/21043,326,15 = 0,41;

k1= k0EbIh/E'h23 = 231074,210-3/1,11046,153 = 0,1;

G = G1 + G2,

где G1 и G2 - соответственно вес грунта и временной нагрузки над левой частью фундамента:

G1 = 7,111,55181,1 = 217,9 кН; (G1n = 198,09 кН);

G2 = 501,21,55 = 93 кН; (G2n = 77,5 кН);

G3 - вес фундамента и грунта на его обрезах;

G3 = 3,311,2231,1 = 100,2 кН; (G3n = 91,1 кН);

G4 - вес конструкции подвала и грунта над ним;

G4 = 81 кН; (G4n = 74 кН);

F = G1 + G2 + G3 + G4 = 217,9 + 93 + 100,2 + 81 = 492,1 кН;

(Fh = 440,69 кН).

 

Расчет основания по несущей способности

 

Определим опорную реакцию от симметричного загружения по формуле (78) при = 3

R1 = [P1(v1 + km/2) +(P2 - P1)(v2+km2/6)]h2/(1 + k) - G1ek/(1 + k)(h2 + h3)= = [9,14(0,329 + 0,411,2/2) + (68,28 - 9,14)(0,08 + 0,411,22/6)]6,15/(1 + +0,41) - 217,90,980,41/(1 + 0,41)(6,15 + 1,2) = 60,41 кН.

От одностороннего загружения реакцию определяем по формуле (82)

R2 = Pqh2(v1 + km/2)/(1 + k + k1) - G2ek/(1 + k + k1)(h2 + h3) =

= 30,546,15(0,329 + 0,411,2/2)/(1 + 0,41 + 0,1) - 930,980,41/(1 +0,41 + +0,1)(6,15 + 1,2) = 68,15 кН;

R = R1 + R2 = 60,41 + 68,15 = 128,56 кН.

Сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы стены определяем по формуле (85)

Fs = -R + (P1 + P3 + 2Pq)(h2 + h3)/2 = -128,56 + (9,14 +79,82 + 230,54) (6,15 + 1,2)/2 = 422,84 кН.

Удерживающую силу следует определять по формуле (19)

Fsr = Ftg(I - ) + bcI + Er = 492,1tg(21 - 0) + 3,35 + 17,22 = 222,64 кН,

где Er - пассивное сопротивление грунта, определяется при r =1; hr= d = 1,35 м.

Er = Ihr2r/2 + cIhr(r - 1)/tgI = 18,91,3521/2 + 0 = 17,22 кН.

Расчет устойчивости стен подвала против сдвига проверяем из условия (15)

Fsq = 422,84 кН > cFsr/n = 0,9222,64/1,15 = 174,24 кН.

Условие (15) не удовлетворено. Необходима установка распорок, препятствующих смещению фундаментов. В этом случае 1 = 0.

Производим проверку устойчивости грунта основания из условия (26), так как tg1 = 0 < sin1.

Определяем изгибающие моменты в уровне подошвы фундамента по формуле (87)

M0 = -R(h2 + h3) + (2P1 + P3 + 3Pq)(h2 + h3)2/6 - (G1 + G2)e = 

= -128,56(6,15 + 1,2) + (29,14 + 79,82 + 330,54)(6,15 + 1,2)2/6 - (217,9 + +93)0,98 = 458,51 кНм.

Эксцентриситет приложения равнодействующей:

e = M0/F = 458,51/492,1 = 0,93 м.

Приведенная ширина подошвы фундамента:

b' = b - 2e = 3,3 - 20,93 = 1,44 м.

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания определяем по формуле (28)

Nn = b'(Nb'I + NqI'd + NccI) = 1,44(3,481,4418,9 + 7,25181,35 + +16,0210,7) = 636,92 кН.

где N = 3,48; Nq = 7,25; Nc = 16,02 приняты по  табл. 5 при I = 21; I = 0.

F = 492,1 кН < cNu/n = 0,9636,92/1,15 = 498,46 кН (условие удовлетворено).

 

Расчет основания по деформациям

 

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (97)

image113.wmf

где c1 = 1,25; c2 = 1 (табл. 6); k = 1,1; dB = 2 м; по табл. 7 при II = 24; M = 0,72; Mq = 3,87; Mc = 6,45.

Опорная реакция от симметричного загружения (при = 3):

RIn = (PIn(vI + km/2) + (P2n - PIn)(v2 + km2/6)]h2/(1 + k) - GInek/(1 + +k)(h2 + h3) = [6,22(0,329 + 0,411,2/2) + (46,51 - 6,22)(0,08 + 0,411,22/6)] 6,15/(1 + 0,41) - 198,090,980,41/(1 + 0,41)(6,15 + 1,2) = 39,29 кН.

Опорная реакция от одностороннего загружения:

R2n = Pqnh2(v1 + km/2)/(1 + k + k1) - G2nek/(1 + k + k1)(h2 + h3) =

= 236,15(0,329 + 0,411,2/2)/(1 + 0,41 + 0,1) - 77,60,980,41/(1 + 0,41 + +0,1)(6,15 + 1,2) = 51,05 кН;

Rn = RIn + R2n = 39,29 + 51,05 = 90,34 кН;

 M0n = -Rn(h2 + h3) + (2Pn1 + Pn3 + 3Pnq)(h2 + h3)2/6 - (G1n + G2n)e = 

= -90,34(6,15 + 1,2) + (26,22 + 54,37 + 323)(6,15 + 1,2)2/6 - (198,09 + +77,5)0,98 = 288,66 кНм.

en = M0n/Fn = 288,66/440,69 = 0,66 м;

en > b/6 = 3,3/6 0 0,55 м;

pmax = 2Fn/3c0 = 2440,69/30,99 = 296,76 кПа,

где c0 = 0,5b - en = 0,53,3 - 0,66 = 0,99 м.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

 

Определение расчетных усилий в стеновой панели

(на 1 м длины)

 

Опорная реакция R в верхней опоре (при = 6):

R1 = 9,14(0,329 + 0,811,2/2) + (68,28 - 9,14)(0,08 +

+ 0,811,22/6)]6,15/(1 + 0,81) - 217,90,980,81/(6,15 + 1,2) =

= 66,57 кН;

R2 = 30,546,15(0,329 + 0,811,2/2)/(1 + 0,81 +0,1) -

- 930,980,81/(1 + 0,81 + 0,1)(6,15 + 1,2) = 74,88 кН;

R = R1 + R2 = 66,57 + 74,88 = 141,45 кН = Qв.

Расстояние от верхней опоры до максимального пролетного момента определяем по формуле (89)

image114.wmf

Пролетный момент на расстоянии ус,о от верхней опоры определяем по формуле (88)

Му = Qвус,о - [(P1 - Pq) + (P2 - Р1)ус,о/3h2]image54.wmf /2 =

141,452,69 - [(9,14 + 30,54) + (68,28 - 9,14)2,69/36,15]2,692/2 =

= 206,13 кНм.

Поперечную силу в нижнем сечении стеновой панели (при =3,Qв = =128,56 кН) определяем по формуле (91)

Qв = Qв - [(P1 - Рq) + (P2 - Р1)/2]h2 = 128,56 - [(9,14 + 30,54) +

+ (68,28 - 9,14)/2]6,15 = - 297,33 кН.

Изгибающий момент в нижнем сечении стеновой панели (при = 3) определяем по формуле (92)

Мв = Qвh2 = [(P1 + Рq) + (P2 - Р1)/3]h22/2 = 128,566,15 -

[(9,14 + 30,54) + (68,28 - 9,14)/3]6,152/2 = - 332,56 кНм.

 

Пример 7. Расчет стены подвала (блочный вариант)

Дано. В кирпичном здании подвальное помещение с наружными стенами из бетонных блоков. Класс бетона по прочности В 3,5 (Еb = 8,5106 кПа). Ширина блоков t = 0,6 м. Геометрические параметры стены приведены на рис. 16, где:

h1 = 0,85 м; h2= 2,6 м; h3 = 0,35 м; Н = 3,8 м;

h = 2,95 м;  b = 1,4 м; q = 10 кПа; Nc = 150 кН;

Ncn = 136 кН;  е = 0,5 м; Мс = 8 кНм; Мсn = 7,3 кНм.

 

Рисунок 46

Рис. 16. К расчету стены подвала (блочный вариант)

 

Грунт основания и засыпки - суглинки со следующими характеристиками:

n = 19 кН/м3; n = 26; сn = 15 кПа; Е = 1,9104 кПа.

Требуется проверить принятые размеры подошвы фундамента и определить расчетные усилия в стеновой панели.

Расчетные характеристики грунта основания:

I = 1,05n = 1,0519 = 20 кН/м3; II = n = 19 кН/м3;

I = n/ = 26/1,15 = 23; II = n = 26;

сI = cn/1,5 = 15/1,5 = 10 кПа;  cII = cn = 15 кПа.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

I = 0,95I = 0,9520 = 19 кН/м3; II = 0,95II = 18,1 кН/м3;

I = 0,9I = 0,923 = 21; II = 0,9II = 23;

сI = 0,5cI = 0,510 = 5 кПа; сII = 0,5cII = 7,5 кПа.

Определяем интенсивность давления грунта.

1. При расчете по первому предельному состоянию:

0 = 45 - I/2 = 45 - 21/2 = 3430;

 = tg20 = tg23430 = 0,472:

а) от собственного веса грунта засыпки (при k2 = 0):

Р1 = 0;

Р2 = [fh - 2c cos0 cos /sin(0 + )]y/h = [191,152,95 -

- 25cos 3434cos0/sin(3430 + 0)]0,4722,6/2,95 = 20,76 кПа;

Р3 = [191,152,95 - 25 cos3430 cos0/sin(3430 + 0)0,472 x

x 2,95/2,95 = 23,56 кПа;

б) от загружения временной нагрузкой:

Pq = qf = 101,20,472 = 5,66 кПа.

2. При расчете по второму предельному состоянию:

0n = 45 - II/2 = 45 - 23/2 = 3330;

n = tg20n = tg23330 = 0,438;

а) от собственного веса грунта засыпки (при k2 = 0):

РIn = 0;

Р2n = [1,812,95 - 27,5 cos3330 cos0/sin(3330 + 0)]0,438 x

x 2,6/2,95 = 11,86 кПа;

Р2n = [1,812,95 - 27,5 cos3330 cos0/sin(3330 + 0)]0,438 x

x 2,95/2,95 = 13,46 кПа;

б) от загружения призмы обрушения:

Рqn = 1010,438 = 4,38 кПа.

 

Дополнительные параметры

 

Ih = lt3/12 = 10,63/12 = 1,810-2 м4.

При t = const по табл. 8 v1 = 0,35; v2 = 0,1;

m1 = Н/(h1 + h2) = 3,8/(0,85 + 2,6) = 1,1;

n = h3/(h1 + h2) = 0,35/(0,85 + 2,6) = 0,1;

n1 = h2/(h1 + h2) = 2,6/(0,85 + 2,6) = 0,75;

k=6 = EbIhm2/Еb2(h1 + h2) = 68,51061,810-21,12/1,9104 х

х 1,42(0,85 + 2,6) = 8,65;

k=3 = 38,51061,810-21,12/1,91041,42(0,85 + 2,6) = 4,32.

Вес фундамента и грунта на его обрезах:

G = 1,410,35231,1 = 12,4 кН; (Gn = 11,3 кН).

Вес грунта и временной нагрузки над левой частью фундамента:

G1 + G2 = 2,610,4191,1 + 0,4101,2 = 26,54 кН; (G1n + G2n = 23,76 кН).

Вес стены подвала:

G3 = 0,63,451241,1 = 54,6 кН; (G3n = 49,7 кН).

Fv = G + G1 + G2 + G3 + Nc = 12,4 + 26,54 + 54,6 + 150 = 243,54 кН;

Fvn = Gn + G1n + G2n + G3n + Ncn = 11,3 + 23,76 + 49,7 + 136 = 220,76 кН.

 

 Расчет основания по несущей способности

Определяем опорную реакцию в уровне низа перекрытия по формуле при k = 4,32 ( = 3):

R = Qв = (h1 + h2){Pq[4n13 - n14 + 4k(n1 + n)2/m1]/8 + P2[15n13 -

- 3n14 + 20k(n1 + n)3/m1n1]/120}/(1 + k) + [Mc(1,5m1 + k) - (G1 + 

+ G2)еk]/H(1 + k) = (0,85 + 2,6){5,66[40,753 - 0,754 + 44,32(0,75 +

+ 0,1)2/1,1]/8 + 20,76[150,753 - 30,754 + 204,32(0,75 + 0,1)3/1,1 х

х 0,75]/120}/(1 + 4,32) + [8(1,51,1 + 4,32) - 26,540,54,32]/3,8(1 +

+ 4,32) = 13,19 кН.

 

Сдвигающую силу в уровне подошвы фундамента определяем по формуле (95)

Fsa = -R + (P3 + 2Рq)(h2 + h3)/2 = - 13,19 + (23,56 + 25,66)(2,6 +

+ 0,35)/2 = 38,26 кН.

Удерживающую силу определяем по формуле (19)

Fsr = Fv tg(I - ) + bcI + Er = 243,54 tg(23 - 0) + 1,45 + 2,5 =

= 112,88 кН.

 где Er = Ihr2r/2 + cIhr(r - 1)/ tgI = 200,521/2 + 0 = 2,5 кН.

Расчет устойчивости стен подвала против сдвига проверяем из условия (15)

Fsa = 38,26 кН < cFsr/II = 0,9112,88/1,15 = 88,34 кН.

Условие (15) удовлетворено.

Производим проверку прочности грунтового основания:

tg I = Fsa/Fv = 38,26/243,54 = 0,157; I = 9;

Так как I = 0,157 < sinI = 0,3907, расчет прочности грунтового основания производим из условия (26).

Определяем изгибающий момент в уровне подошвы фундамента стены:

М0 = - RH + Pqh2/2 + Р3h2/6 - (G1 + G2)е + Мс = - 13,193,8 +

+ 5,662,952/2 + 23,562,952/6 - 26,540,5 + 8 = 3,41 кНм.

Эксцентриситет приложения равнодействующей:

е = М0/Fv = 3,41/243,54 = 0,014 м.

Приведенная ширина подошвы фундамента:

b = b - 2e = 1,4 - 20,014 = 1,37 м.

Вертикальную составляющую силы предельного сопротивления основания определяем по формуле

Nu = b(NbI + NqId + NccI) = 1,37(2,721,3720 + 6,71200,5 +

13,1510) = 374,19 кН.

где N = 2,72; Nq = 6,71; Nc = 13,15 (по табл. 5 при I = 9 и I =

= 23)

Проверяем условие (26)

Fv = 243,54 кН < cNu/n = 0,9374,19/1,15 = 292,84 кН.

Условие (26) удовлетворено.

 

Расчет основания по деформациям

 

Расчетное сопротивление грунта основания R определяем по формуле (97)

image116.wmf

где сI = 1,25; с2 = 1 (табл. 6); k = 1,1; М = 0,84; Мq = 4,37; Мс = 6,9 (определены по табл. 7 при II = 26); dв = 2 м.

Реакция в уровне низа перекрытия по формуле, где k = 4,32 ( = 3):

Rn = Qвn = (h1 + h2){Pqn[4n13 - n14 + 4k(n1 + n)2/mI]/8 +

+ P2n[15n13 - 3n14 + 20k(n1 + n)3/mInI]/120}/(1 + k) + [Mcn(15mI +

+ k) - (G1n - G2n)ek]/H(1 + k) = (0,85 + 2,6){4,38[40,753 - 0,754 + 

+ 44,32(0,75 + 0,1)2/1,1]/8 + 11,86[150,753 - 30,744 + 204,32(0,75 +

+ 0,1)3/1,10,75]/120}/(1 + 4,32) + [7,3(1,51,1 + 4,32) - 23,760,54,32]/

3,8(1 + 4,32) = 8,01 кН;

М0n = - RnH + Pqnh2/2 + Р3nh2/6 - (G1n + G2n)е + Мсn = 

= - 8,013,8 + 4,382,952/2 + 13,462,952/6 - 23,760,5 + 7,3 =

= 3,56 кНм;

еn = M0n/Fvn = 3,56/220,75 = 0,02 < b/6 = 14/6 = 0,23 м;

image117.wmfFvn(1 + 6en/b)/b = 220,76(1 + 60,02/1,4)/1,4;

pmax = 171,2 кПа < 1,2R = 1,2326,557 = 391,88 кПа;

pmin = 144,17 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

 

Определение расчетных усилий в стеновых блоках

(на 1 м стены)

 

Реакцию R в уровне низа перекрытия определяем по формуле (93), где k = 8,65 ( = 6)

R = Qв = (0,85 + 2,6){5,66[40,753 - 0,754 + 48,65(0,75 + 0,12)2/1,1]/

/8 + 20,76[150,753 - 0,754 + 208,65(0,75 + 0,1)3/1,10,75]/120/(1 +

+ 8,65)+ [8(1,51,1 + 8,65) - 26,540,58,65]/3,8(1 + 8,65) = 13,51 кН.

 Расстояние от максимального пролетного момента до верхней опоры:

image118.wmf

Максимальный пролетный момент в стене (ус,о = 2,11):

Му,с0 = Qвус,о - [Pq + P2(ус,о - h1)/3h2](ус,о - h1)2 /2 - Мс =

 = 13,512,11 - [5,66 + 20,76(2,11 - 0,85)/32,6](2,11 - 0,85)2/2 - 8 =

= 13,36 кНм.

Опорная реакция в нижнем сечении стены подвала (при = 3 и Qв = 9,21 кН):

Qн = Qв - (Рq + P2/2)h2 = 9,21 - (5,66 + 20,76/2)2,6 = - 32,49 кН.

Изгибающий момент при ус = 3,45 м:

Мус = 9,213,45 - [5,66 + 20,76(3,45 - 0,85)/32,6](3,45 - 0,85)2/2 - 8 =

= - 18,75 кНм.

 

Пример 8. Расчет столбчатого фундамента, воспринимающего боковую нагрузку от стен подвала

Дано. Четырехпролетный подвал шириной В = 18 м размещен в производственном здании. Ограждающие стеновые панели подвала расположены горизонтально и опираются на банкетную часть подколонников фундамента здания. Класс бетона подколонников по прочности В15 (Еb = 2,05107 кПа). Геометрические параметры конструкции приведены на рис. 17, где: q = 10кПа; Мс = 400 кНм; Мсn = 363,6 кНм; N = 1200 кН; Nn = 1090 кН; h3 = 0,6 м; h2 = 3,75 м; а = b = 2,1 м.

Верхняя шарнирная опора принята в уровне низа плит перекрытия подвала. Грунт основания и засыпки имеет следующие характеристики: n = 18 кН/м3; n = 32; сn = 0.

Требуется проверить принятые размеры подошвы фундамента и определить расчетные усилия в банкетной части столбчатого фундамента.

 

Рисунок 47

Рис. 17. К расчету столбчатого фундамента со стеной подвала

 

Расчетные характеристики грунта основания:

I = 1,05n = 1,0518 = 18,9 кН/м3; II = n = 18 кН/м3;

I = n/q = 32/1,1 = 29; II = n = 32;

сI = 0; сII = 0.

Расчетные характеристики грунта засыпки:

I = 0,95I = 0,9518,9 = 18 кН/м3; II = 0,95II = 17,1 кН/м3;

I = 0,9I = 0,929 = 26; II = 0,9II = 29.

 

Определение интенсивности давления грунта

Интенсивность давления грунта на подколонник фундамента принимается с грузовой площади при l = 6м.

1. При расчете по первому предельному состоянию:

 = tg2 0 = tg2(45 - I/2) = tg2(45-26/2) = 0,39;

 

а) от собственного веса грунта засыпки:

Р1 = 0;

Р2 = [f/h - c(k1 + k2)]yl/h = [181,154,350,39 - 0]3,56/4,35 =

= 181,64 кПа;

Р3 = [181,154,350,39 - 0]4,356/4,35 = 210,71 кПа;

б) от загружения временной нагрузкой:

Рq = qfl = 101,20,396 = 28,08 кПа.

2. При расчете по второму предельному состоянию:

n = tg2(45-II/2) = tg2(45-29/2) = 0,347;

а) от собственного веса грунта засыпки:

P1n = [fhn - c(k1 + k2)]yl/h = 0;

Р2n = [17,114,350,347 - 0]3,756/4,35 = 133,51 кПа;

Р3n = [17,114,350,347 - 0]4,356/4,35 = 154,87 кПа;

б) от загружения временной нагрузкой:

Рqn = qfnl = 1010,3476 = 20,8 кПа.

 

 

Дополнительные параметры

G - вес фундамента и плиты на его обрезах 240 кН (Gn = 216 кН);

G1 - вес грунта и временной нагрузки над левой частью фундаментной плиты 220 кН (G1n = 180 кН);

G2 - вес стены подвала 109 кН (G2n = 99 кН);

Fv = G +G1 + G2 + N = 240 + 220 + 109 + 1200 = 1769 кН;

(Fvn = 1585 кН);

Ih = 0,90,93/12 = 5,510-2 м4.

При t = const по табл. 8 v1 = 0,375; v2 = 0,1;

m = (h2 + h3)/h2 = (3,75 + 0,6)/3,75 = 1,16;

k=6 = ЕbIhm2/Eb2h2а = 62,051075,510-21,162/21042,123,75  2,1 = 13,11;

k=3 = 32,051075,510-21,162/21042,123,752,1 = 6,55.

 

Расчет основания по несущей способности

Опорную реакцию R в уровне низа плит перекрытия подвала по приведенной ниже формуле определяем при k = 6,55 ( = 3):

R = Qв = [Pq(v1 + km/2) + P2(v2 + km2/6)]h2/(1 + k) - (G1е1 + 

+ G2е2)k/(1 + k)mh2 + Мс(1,5m + k)/(1 + k)mh2 = [28,08(0,375 +

+ 6,551,16/2) + 181,64(0,1 + 6,551,162/6)]3,75/(1 + 6,55) - (2200,9 +

+ 1090,6)6,55/(1 + 6,55)1,163,75 + 400(1,51.16 + 6,55)/(1 + 6,55) x

x 1,16 3,75 = 248,16 кН.

Сдвигающую силу Fsa в уровне подошвы стены определяем по формуле (85)

Fsa = - R + (P1 + Р3 + 2Рq)(h2 + h3)/2 = - 248,16 + (0 + 210,71 +

+ 228,08)(3,75 + 0,6)/2 = 332,28 кН.

Удерживающую силу определяем по формуле (19), принимая пассивное сопротивление грунта Er = 0:

Fsr = Fv tg(I - ) + bcI + Er = 1769 tg(29- 0)+ 0 + 0 = 980,6 кН.

Расчет устойчивости столбчатого фундамента против сдвига проверяем из условия (15)

Fsa = 332,28 кН < cFsr/n = 0,9980,6/1,15 = 767,43 кН.

Условие устойчивости фундамента удовлетворено.

Приведенный угол наклона к вертикали I равнодействующей внешней нагрузки определяем по формуле (27)

tg I = Fsa/Fv = 332,28/1769 = 0,188; I = 10.

Производим проверку устойчивости грунта основания из условия (26), так как tg I < sin I = 0,4848.

Определяем изгибающие моменты в уровне подошвы фундамента по формуле

М0 = - R(h2 + h3) + (2Р1 + Р3 + 3Рq)(h2 + h3)2/6 - (G1е1 + G2е2) +

+ Мс = - 248,16(3,75 + 0,6) + (0 + 210,71 + 328,08)(3,75 + 0,6)2/6 -

- (2200,9 + 1090,6) + 400 = - 12,81 кНм.

Величина эксцентриситета приложения равнодействующей:

е = М0/Fv = 12,81/1769 0,01 м.

Определение вертикальной составляющей силы предельного сопротивления основания Nu проводим согласно СНиП 2.02.01-83:

b = b - 2e = 2,1 - 20,01 = 2,08 м;

l = a = 2,1 м.

По СНиП 2.02.01-83 табл. 7 при I = 10; I = 29; N = 6,72; Nq = 12,94.

 = l/b = 2,1/2,1 = 1;

= 1 - 0,25/ = 1 - 0,25/1 = 0,75;

q = 1 + 1,5/ = 1 + 1,5/1 = 2,5;

Nu = bl(NbI + NqqId + NcccI) = 2,082,1(6,720,752,0818,9 +

+ 12,942,5180,75 + 0) = 2773,08 кН.

Проверяем условие (26):

Fv = 1769 кН < cNu/n = 0,92773,08/1,15 = 2170,21 кН.

Условие прочности грунтового основания удовлетворено.

 

Расчет основания по деформациям

Расчетное сопротивление грунта основания определяем по формуле (97)

image120.wmf

где с1 = 1,3; с2 = 1,1 (табл. 6) k = 1,1; dв = 2 м; М = 1,34; Мq = 6,34 (определены по табл. 7 при II = 32).

Определяем реакцию в уровне низа плиты перекрытия при = 3, k =

= 6,55 по формуле

Rn = Qвn = [Pqn(v1 + km/2) + P2n(v2 + km2/6)]h2/(1 + k) - (G1ne1 + 

+ G2ne2)k/(1 + k)mh2 + Mcn(1,5m + k)/(1 + k)mh2 = [20,8(0,375 +

+ 6,551,16/2) + 133,51(0,1 + 6,551,162/6)]3,75/(1 + 6,55) - (1800,9 +

+ 990,6)6,55/(1 + 6,55)1,163,75 + 363,6(1,51.16 + 6,55)/(1 + 6,55) x

x 1,163,75 = 194,78 кН;

М0n = - Rn(h2 + h3) + (2PIn + P3n + 3Pqn)(h2 + h3)2/6 - (G1ne1 +

+ G2ne2) = Mcn = - 194,78(3,75 + 0,6) + (0 + 154,87 + 320,8)(3,75 +

+ 0,6)2/6 - (1800,9 + 990,6) + 363,6 = - 19,87 кНм;

еn = M0n/Fvn = 19,87/1585 = 0,01 м < b/6 = 2,1/6 = 0,35 м;

image121.wmf= Fvn(16en/b)/A = 1585(160,01/2,1)/2,12,1;

pmax = 369,68 кПа < 1,2R = 1,2408,98 = 490,78 кПа;

pmin = 349,14 кПа.

Расчет основания по деформациям удовлетворен.

 

Определение расчетных усилий в столбчатом фундаменте

 

Опорную реакцию R в верхних части столбчатого фундамента определяем при значении k = 13,11 ( = 6):

R = Qв = [28,08(0,375 + 13,111,16/2) + 181,64(0,1 + 13,111,162/6)] x

x 3,75/(1 + 13,11) - (2200,9 + 1090,6)13,11/(1 + 13,11)1,163,75 +

+ 400(1,51,16 + 13,11)/(1 + 13,11)1,163,75 = 246,82 кН.

Определяем расстояние от максимального изгибающего момента в банкетной части фундамента до низа плит перекрытия:

image122.wmf

Максимальный пролетный момент при ус,о = 2,66 м и Qв = 246,82 кН:

Мус,0 = Qвус,0 - [(P1 + Pq) + (P2 - P1)yc,0/3h2]yc,02/2 = Mc = 

= 246,822,66 - [(0 + 28,08) + (181,64 - 0)2,66/33,75]2,662/2 - 400 = 5,26 кНм.

Опорная реакция и изгибающий момент в нижнем сечении банкетной части фундамента при = 3 и Qв = 248,16 кН:

Qв = Qв -[(P1 + Pq) + (P2 - P1)/2]h2 = 248,16 - [(0 + 28,08) +

+181,64 - 0)/2]3,75 = - 197,64 кН;

Mв = Qвh2 - [(P1 + Pq) + (P2 - P1)/3]h22/2 - Mc = 248,163,75 -

- [(0 + 28,08) + (181,64 - 0)/3]3,752/2 - 400 = - 92,25 кНм.

 

Пример. 9. Расчет подпорной стены на

сейсмическое воздействие

 

Дано. Массивная бетонная подпорная стена с высотой подпора грунта 2,7 м, глубина заложения подошвы 0,9 м. Угол наклона поверхности засыпки к горизонту = 10. Геометрические размеры стены приведены на рис. 18. По контракту грунт - стена = 0, = 22. Подпорная стена возводится в районе с сейсмичностью 7 баллов. Грунт засыпки имеет следующие характеристики: I = 21, I = 18 кН/м3, сI = 10,3 кПа.

Требуется установить интенсивность активного давления грунта на стену.

Коэффициент горизонтального давления грунта определяем по табл. 1 прил. 2. = 0,72 (при = 0, I = 21, = 10, = 22).

Коэффициент горизонтального давления грунта при сейсмическом воздействии определяем по формулам (98) - (100):

 = arctg (AK1) = arctg 0,04 = 3;

z = sin( -  - )cos( + )/ cos( +  + )cos( - ) =

= sin(21 - 10-3)sin(21+ 0)/cos(22 + 0+3)cos(22-10) = 0,056;

* = cos2( -  - )cos( + )/cos cos2 cos( +  +)(1 + image60.wmf)2 =

= cos2(21 - 22 -3)cos(22+0)/cos3 cos222 cos(22+0+3) x

x (1 + image123.wmf)2 = 0,776.

Интенсивность горизонтального и вертикального активного давления грунта при сейсмическом воздействии определяем по формулам

Р2* = [If*y - cI(k1 + k2)]y/h = [181,150,7763,6 - 10,3(1,5 +

+ 0)]3,6/3,6 = 41,97 кН,

где k2 = 0;

k1 = 2cos0cos /sin(0 + ) = 20,72 cos28cos22/sin(28 + 22) =

= 1,54;

tg 0 = (cos - cosI)/(sin - sinI) = (cos10-1,2cos21)/(sin10-

- 1,2sin 21) = 0,5283; 0 = 28;

 = cos( - )/image124.wmfcos = cos(22-10)/image125.wmfcos 22 = 1,2;

Рv2* = P2*tg( + )/tg = 41,97 tg(22 +0)/tg22 = 41,97 кН.

 

Рисунок 48

Рис. 18. К расчету подпорной стены с учетом

сейсмического воздействия

 

Рисунок 49

Рис. 19. К расчету общей устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

 

 

Пример. 10. Расчет общей устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

 

Дано. Технический подвал отдельно стоящий. Геометрические и расчетные исходные данные приведены на рис. 19. Строительство осуществляется в районе с сейсмичностью до 6 баллов. Грунтовые воды отсутствуют.

Требуется произвести оценку устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрической поверхности.

Устойчивость стены подвала вместе с прилегающим к ней грунтом считается обеспеченной, если удовлетворяется условие (102).

Значения tg* и с* для грунтов определяются по формулам (106) и (107).

Расчет устойчивости сведен в таблицу.

Результаты расчета свидетельствуют об экономичности проектного решения фундамента, так как условие (102), оставаясь больше нуля, близко к нему, а надежность основания обеспечивается учетом в характеристиках грунта коэффициента устойчивости (ki = kn/m = 1,2).

Расчеты, произведенные по кривым, проходящим ниже и выше рассмотренной (радиусом R2 = 6,5 м и радиусом R3 = 8,7 м), показали еще большую устойчивость.

 

 

№ отсека

i, град

tg I*

bi, м

gi, кН

gi tgI*

кН

ci, кПа

bici, кН

Слагаемое граф (6) и (8)

cosi

tgi

tgitgI*

1  гр. (12)

cosi, гр. (13)

Отношение гр. (9) к (14)

sin(i)

gisin(i)

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

16

17

1

83

0,37

0,4

35

13

20,83

8,3

21,3

0,122

8,14

3

4

0,49

43,5

0,993

34,8

2

62

0,208

1,2

167

35

8,33

10

45

0,47

1,88

0,39

1,39

0,65

69,2

0,883

147,5

3

42

0,208

2

355

74

8,33

16,7

90,7

0,743

0,93

0,19

1,19

0,88

103,1

0,669

237,5

4

24

0,208

2

390

81

8,33

16,7

97,7

0,914

0,45

0,09

1,09

1

97,7

0,407

158,7

5

7

0,208

2

463

96

8,33

16,7

112,7

0,993

0,12

0,02

1,02

1,01

111,6

0,122

56,5

6

6

0,208

1,6

85

18

8,33

13,3

31,3

0,995

0,11

0,02

0,98

0,97

32,3

-0,105

-8,9

7

20

0,37

1,8

73

27

20,83

37,5

64,5

0,94

0,36

0,13

0,87

0,82

78,7

-0,342

-25

8

30

0,370

1

29

15

20,83

20,8

35,8

0,866

0,58

0,21

0,79

0,68

52,6

-0,5

-14,5

9

42

0,337

1,5

19

6

5,83

8,7

14,7

0,743

0,93

0,31

0,69

0,51

28,8

-0,669

-12,7

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

= 617,5

 

= 573,9

 

 

Примечание. В гр. 5 значения веса даны с учетом нагрузок от конструкций, попадающих в элемент

(15) - (17) = 617,5 - 573,9 > 0

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

 

ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА  ПРИ РАЗНЫХ УГЛАХ

 

Таблица 1

 

, град.

, град.

Значения коэффициента  при величине угли , град, равном

 

 

0

5

10

15

20

25

30

 

0

0,59

0,62

0,64

0,67

0,69

0,71

0,74

15

10

0,7

0,74

0,77

0,81

0,84

0,88

0,91

 

15

0,93

0,98

1,02

1,07

1,12

1,18

1,24

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,57

0,6

0,62

0,65

0,67

0,7

0,72

16

10

0,67

0,71

0,74

0,78

0,81

0,85

0,89

 

15

0,81

0,85

0,89

0,94

0,98

1,03

1,08

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,55

0,58

0,6

0,63

0,66

0,68

0,71

17

10

0,65

0,68

0,72

0,75

0,79

0,83

0,87

 

15

0,75

0,8

0,84

0,88

0,93

0,97

1,03

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,53

0,56

0,59

0,61

0,64

0,66

0,69

18

10

0,62

0,66

0,69

0,73

0,77

0,8

0,84

 

15

0,71

0,75

0,79

0,84

0,88

0,93

0,98

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,51

0,54

0,57

0,6

0,63

0,65

0,68

19

10

0,59

0,63

0,67

0,71

0,74

0,78

0,82

 

15

0,67

0,71

0,76

0,8

0,85

0,9

0,95

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,49

0,52

0,55

0,58

0,61

0,64

0,66

20

10

0,57

0,61

0,64

0,68

0,72

0,76

0,8

 

15

0,64

0,68

0,72

0,77

0,82

0,86

0,92

 

20

0,88

0,94

1

1,06

1,13

1,21

1,29

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,47

0,5

0,53

0,56

0,59

0,62

0,65

21

10

0,55

0,58

0,62

0,66

0,7

0,74

0,78

 

15

0,61

0,65

0,7

0,74

0,79

0,83

0,89

 

20

0,75

0,8

0,85

0,91

0,97

1,03

1,1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,46

0,49

0,52

0,55

0,58

0,61

0,64

22

10

0,52

0,56

0,6

0,64

0,68

0,72

0,76

 

15

0,58

0,62

0,67

0,71

0,76

0,81

0,86

 

20

0,69

0,74

0,79

0,85

0,91

0,97

1,03

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,44

0,47

0,5

0,53

0,56

0,59

0,62

23

10

0,5

0,54

0,58

0,62

0,66

0,7

0,74

 

15

0,55

0,6

0,64

0,69

0,73

0,78

0,83

 

20

0,64

0,69

0,75

0,8

0,86

0,92

0,98

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,42

0,45

0,49

0,51

0,55

0,58

0,61

24

10

0,48

0,52

0,56

0,6

0,64

0,68

0,73

 

15

0,53

0,57

0,62

0,66

0,71

0,76

0,81

 

20

0,61

0,66

0,71

0,76

0,82

0,88

0,04

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,41

0,44

0,47

0,5

0,53

0,57

0,6

 

10

0,46

0,5

0,54

0,58

0,62

0,66

0,71

25

15

0,51

0,55

0,59

0,64

0,69

0,73

0,79

 

20

0,57

0,62

0,67

0,73

0,78

0,84

0,91

 

25

0,82

0,89

0,96

1,04

1,12

1,22

1,32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,39

0,42

0,46

0,49

0,52

0,55

0,59

 

10

0,11

0,18

0,52

0,56

0,6

0,65

0,69

26

15

0,48

0,53

0,57

0,62

0,66

0,71

0,77

 

20

0,51

0,59

0,64

0,7

0,75

0,81

0,87

 

25

0,68

0,74

0,8

0,87

0,94

1,02

1,11

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,38

0,41

0,44

0,47

0,51

0,54

0,57

 

10

0,43

0,46

0,5

0,55

0,59

0,63

0,67

27

15

0,16

0,5

0,55

0,6

0,64

0,69

0,75

 

20

0,51

0,56

0,61

0,67

0,72

0,78

0,84

 

25

0,62

0,68

0,74

0,8

0,87

0,95

1,03

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,36

0,39

0,43

0,46

0,49

0,53

0,56

 

10

0,11

0,45

0,49

0,53

0,57

0,61

0,66

28

15

0,44

0,48

0,53

0,57

0,62

0,67

0,72

 

20

0,44

0,54

0,59

0,64

0,7

0,75

0,82

 

25

0,58

0,63

0,69

0,76

0,82

0,89

0,98

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,35

0,38

0,41

0,45

0,48

0,51

0,55

 

10

0,39

0,43

0,47

0,51

0,55

0,6

0,64

29

15

0,42

0,46

0,51

0,55

0,6

0,65

0,71

 

20

0,46

0,51

0,56

0,62

0,67

0,73

0,79

 

25

0,54

0,59

0,65

0,71

0,78

0,85

0,93

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,33

0,37

0,4

0,43

0,47

0,5

0,54

 

10

0,37

0,41

0,45

0,5

0,54

0,58

0,63

 

15

0,4

0,44

0,49

0,54

0,58

0,64

0,69

30

20

0,44

0,49

0,54

0,59

0,65

0,71

0,77

 

25

0,5

0,56

0,62

0,68

0,74

0,82

0,89

 

30

0,72

0,79

0,87

0,46

1,06

1,16

1,28

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,32

0,35

0,39

0,42

0,46

0,49

0,53

 

10

0,36

0,4

0,44

0,48

0,52

0,57

0,61

31

15

0,38

0,43

0,47

0,52

0,57

0,62

0,67

 

20

0,42

0,47

0,52

0,57

0,62

0,68

0,74

 

25

0,48

0,53

0,59

0,65

0,71

0,78

0,86

 

30

0,61

0,67

0,74

0,82

0,9

1

1,1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,31

0,34

0,37

0,41

0,44

0,48

0,51

 

10

0,34

0,38

0,42

0,46

0,51

0,55

0,6

 

15

0,37

0,41

0,45

0,5

0,55

0,6

0,65

32

20

0,4

0,46

0,49

0,55

0,6

0,66

0,72

 

25

0,45

0,5

0,56

0,62

0,68

0,75

0,82

 

30

0,55

0,61

0,68

0,75

0,83

0,92

1,01

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,3

0,33

0,36

0,4

0,43

0,47

0,5

 

10

0,33

0,37

0,41

0,45

0,49

0,54

0,58

 

15

0,35

0,39

0,44

0,48

0,53

0,58

0,63

33

20

0,38

0,43

0,47

0,53

0,58

0,64

0,7

 

25

0,42

0,47

0,53

0,59

0,65

0,72

0,79

 

30

0,5

0,56

0,63

0,7

0,78

0,86

0,45

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,28

0,32

0,35

0,38

0,42

0,45

0,49

 

10

0,31

0,35

0,39

0,43

0,48

0,52

0,56

 

15

0,33

0,38

0,42

0,46

0,51

0,56

0,62

34

20

0,36

0,41

0,46

0,51

0,56

0,62

0,68

 

25

0,4

0,45

0,51

0,56

0,63

0,69

0,76

 

30

0,47

0,5,3

0,59

0,66

0,73

0,81

0,9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,27

0,3

0,31

0,37

0,41

0,41

0,48

 

10

0,3

0,37

0,38

0,42

0,46

0,51

0,56

 

15

0,32

0,36

0,4

0,45

0,5

0,55

0,6

35

20

0,34

0,39

0,44

0,49

0,54

0,6

0,66

 

25

0,38

0,43

0,18

0,54

0,6

0,67

0,74

 

30

0,44

0,49

0,56

0,62

0,7

0,78

0,86

 

35

0,64

0,72

0,81

0,91

1,01

1,13

1,27

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,26

0,29

0,33

0,36

0,4

0,43

0,47

 

10

0,20

0,32

0,36

0,41

0,45

0,49

0,54

 

15

0,3

0,31

0,39

0,43

0,48

0,53

0,59

36

20

0,33

0,37

0,42

0,47

0,52

0,58

0,61

 

25

0,36

0,41

0,46

0,52

0,58

0,64

0,71

 

30

0,41

0,46

0,53

0,59

0,66

0,71

0,82

 

35

0,53

0,6

0,67

0,76

0,85

0,95

1,07

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,25

0,28

0,32

0,35

0,39

0,42

0,46

 

10

0,27

0,31

0,35

0,39

0,44

0,48

0,53

 

15

0,29

0,33

0,37

0,42

0,47

0,52

0,57

37

20

0,31

0,35

0,4

0,45

0,5

0,56

0,62

 

25

0,34

0,39

0,44

0,5

0,56

0,62

0,68

 

30

0,38

0,44

0,5

0,56

0,63

0,71

0,79

 

35

0,47

0,54

0,61

0,69

0,78

0,88

0,98

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,24

0,27

0,3

0,34

0,37

0,41

0,45

 

10

0,26

0,3

0,34

0,38

0,42

0,47

0,52

 

15

0,28

0,32

0,36

0,4

0,45

0,5

0,56

38

20

0,3

0,34

0,39

0,43

0,49

0,55

0,61

 

25

0,32

0,37

0,42

0,48

0,54

0,6

0,67

 

30

0,36

0,41

0,47

0,53

0,6

0,68

0,76

 

35

0,43

0,5

0,57

0,64

0,72

0,82

0,92

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,23

0,26

0,29

0,33

0,36

0,4

0,44

 

10

0,25

0,29

0,33

0,37

0,41

0,45

0,5

 

15

0,26

0,3

0,35

0,39

0,44

0,49

0,54

39

20

0,28

0,32

0,37

0,42

0,17

0,53

0,59

 

25

0,3

0,35

0,4

0,46

0,52

0,58

0,65

 

30

0,34

0,39

0,45

0,51

0,58

0,65

0,73

 

35

0,4

0,46

0,53

0,6

0,68

0,77

0,87

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,22

0,25

0,28

0,32

0,35

0,39

0,43

 

10

0,24

0,27

0,31

0,35

0,4

0,44

0,49

 

15

0,25

0,29

0,33

0,38

0,42

0,47

0,52

 

20

0,27

0,31

0,35

0,4

0,45

0,51

0,57

40

25

0,29

0,33

0,38

0,44

0,5

0,56

0,62

 

30

0,32

0,37

0,43

0,49

0,55

0,62

0,7

 

35

0,37

0,43

0,49

0,57

0,64

0,73

0,82

 

40

0,59

0,68

0,77

0,88

1

1,14

1,29

 

 

Таблица 2

 = /2

 

, град.

, град.

Значения коэффициента  при величине угли , град, равном

 

 

0

5

10

15

20

25

30

 

0

0,54

0,56

0,58

0,6

0,62

0,64

0,65

15

10

0,66

0,7

0,73

0,76

0,79

0,82

0,85

 

15

0,93

0,98

1,02

1,07

1,12

1,18

1,24

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,52

0,54

0,56

0,58

0,6

0,62

0,64

16

10

0,63

0,66

0,7

0,73

0,76

0,79

0,82

 

15

0,78

0,82

0,86

0,91

0,95

0,99

1,04

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,5

0,52

0,54

0,56

0,58

0,6

0,62

17

10

0,6

0,63

0,67

0,7

0,73

0,76

0,79

 

15

0,72

0,76

0,8

0,84

0,88

0,93

0,97

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,48

0,5

0,53

0,55

0,57

0,59

0,6

18

10

0,57

0,61

0,64

0,67

0,7

0,73

0,76

 

15

0,67

0,71

0,75

0,79

0,83

0,88

0,92

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,46

0,48

0,51

0,53

0,55

0,57

0,59

19

10

0,55

0,58

0,61

0,64

0,68

0,71

0,74

 

15

0,63

0,67

0,71

0,75

0,79

0,83

0,88

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,44

0,47

0,49

0,51

0,53

0,55

0,57

 

10

0,52

0,56

0,59

0,62

0,65

0,68

0,71

20

15

0,6

0,64

0,68

0,71

0,76

0,8

0,84

 

20

0,88

0,94

1

1,06

1,13

1,21

1,29

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,12

0,45

0,47

0,5

0,52

0,54

0,55

 

10

0,5

0,53

0,57

0,6

0,63

0,66

0,69

21

15

0,57

0,61

0,64

0,68

0,72

0,76

0,8

 

20

0,72

0,77

0,82

0,88

0,93

0,99

1,05

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,41

0,13

0,46

0,48

0,5

0,52

0,54

 

10

0,48

0,51

0,54

0,57

0,61

0,64

0,67

22

15

0,54

0,58

0,61

0,65

0,69

0,73

0,77

 

20

0,66

0,7

0,75

0,8

0,86

0,91

0,97

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,39

0,42

0,44

0,46

0,49

0,51

0,52

 

10

0,46

0,49

0,52

0,55

0,59

0,62

0,65

23

15

0,51

0,55

0,59

0,62

0,66

0,7

0,74

 

20

0,61

0,66

0,7

0,75

0,8

0,86

0,91

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,37

0,4

0,42

0,45

0,47

0,49

0,51

24

10

0,44

0,47

0,5

0,53

0,56

0,6

0,63

 

15

0,49

0,52

0,56

0,6

0,64

0,68

0,72

 

20

0,57

0,61

0,66

0,71

0,76

0,81

0,86

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,36

0,39

0,41

0,43

0,46

0,48

0,5

 

10

0,42

0,45

0,48

0,51

0,54

0,58

0,61

25

15

0,46

0,5

0,54

0,57

0,61

0,65

0,69

 

20

0,53

0,58

0,62

0,67

0,72

0,77

0,82

 

25

0,82

0,89

0,96

1,04

1,12

1,22

1,32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,34

0,37

0,4

0,42

0,44

0,46

0,48

 

10

0,4

0,43

0,46

0,5

0,53

0,56

0,59

26

15

0,44

0,48

0,51

0,55

0,59

0,63

0,67

 

20

0,5

0,55

0,59

0,64

0,68

0,73

0,78

 

25

0,65

0,71

0,77

0,83

0,9

0,97

1,05

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,33

0,36

0,38

0,41

0,43

0,45

0,47

 

10

0,38

0,41

0,45

0,48

0,51

0,54

0,57

27

15

0,42

0,45

0,49

0,53

0,57

0,6

0,64

 

20

0,47

0,52

0,56

0,61

0,65

0,7

0,75

 

25

0,59

0,64

0,7

0,76

0,82

0,89

0,96

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,32

0,34

0,37

0,39

0,42

0,44

0,46

 

10

0,36

0,4

0,43

0,46

0,49

0,52

0,55

28

15

0,4

0,43

0,47

0,51

0,55

0,58

0,62

 

20

0,45

0,49

0,53

0,58

0,62

0,67

0,72

 

25

0,54

0,6

0,65

0,71

0,76

0,83

0,89

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,3

0,33

0,36

0,38

0,4

0,42

0,44

 

10

0,35

0,38

0,41

0,44

0,47

0,51

0,53

29

15

0,38

0,41

0,45

0,49

0,52

0,56

0,6

 

20

0,42

0,47

0,51

0,55

0,6

0,64

0,69

 

25

0,5

0,55

0,61

0,66

0,72

0,78

0,84

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,29

0,32

0,34

0,37

0,39

0,41

0,43

 

10

0,33

0,36

0,4

0,43

0,46

0,49

0,52

30

15

0,36

0,4

0,43

0,47

0,51

0,54

0,58

 

20

0,4

0,44

0,48

0,53

0,57

0,62

0,66

 

25

0,47

0,52

0,57

0,62

0,68

0,73

0,79

 

30

0,75

0,83

0,91

1

1,1

1,21

1,33

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,28

0,31

0,33

0,36

0,38

0,4

0,42

 

10

0,32

0,35

0,38

0,41

0,44

0,47

0,5

 

15

0,34

0,38

0,42

0,45

0,49

0,52

0,56

31

20

0,38

0,42

0,46

0,5

0,55

0,59

0,64

 

25

0,44

0,49

0,54

0,59

0,64

0,7

0,75

 

30

0,58

0,65

0,72

0,78

0,86

0,94

1,04

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,27

0,29

0,32

0,34

0,37

0,39

0,41

 

10

0,3

0,33

0,37

0,4

0,43

0,46

0,14

 

15

0,33

0,36

0,4

0,43

0,47

0,51

0,54

32

20

0,36

0,4

0,44

0,48

0,53

0,57

0,61

 

25

0,41

0,46

0,51

0,56

0,61

0,66

0,72

 

30

0,52

0,58

0,64

0,71

0,78

0,85

0,94

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,26

0,28

0,31

0,33

0,36

0,38

0,4

 

10

0,29

0,32

0,35

0,38

0,41

0,44

0,47

 

15

0,31

0,35

0,38

0,42

0,45

0,49

0,52

33

20

0,34

0,38

0,42

0,46

0,5

0,55

0,59

 

25

0,39

0,43

0,48

0,53

0,58

0,63

0,69

 

30

0,47

0,53

0,59

0,65

0,72

0,79

0,86

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,24

0,27

0,3

0,32

0,34

0,37

0,38

 

10

0,28

0,31

0,34

0,37

0,4

0,43

0,46

 

15

0,3

0,33

0,37

0,1

0,44

0,47

0,51

34

20

0,32

0,36

0,4

0,44

0,48

0,53

0,57

 

25

0,36

0,41

0,45

0,5

0,55

0,6

0,66

 

30

0,44

0,49

0,55

0,61

0,67

0,74

0,81

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,23

0,26

0,29

0,31

0,33

0,35

0,37

 

10

0,26

0,29

0,32

0,36

0,39

0,41

0,44

 

15

0,28

0,32

0,35

0,39

0,42

0,45

0,49

35

20

0,31

0,35

0,38

0,42

0,46

0,5

0,55

 

25

0,34

0,39

0,43

0,48

0,53

0,58

0,63

 

30

0,4

0,46

0,51

0,57

0,63

0,69

0,76

 

35

0,67

0,76

0,85

0,95

1,06

1,18

1,32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,22

0,25

0,28

0,3

0,32

0,34

0,36

 

10

0,25

0,28

0,31

0,34

0,37

0,4

0,43

 

15

0,27

0,3

0,34

0,37

0,41

0,44

0,47

36

20

0,29

0,33

0,37

0,41

0,45

0,49

0,53

 

25

0,32

0,37

0,41

0,46

0,5

0,55

0,6

 

30

0,38

0,43

0,48

0,53

0,59

0,65

0,72

 

35

0,51

0,58

0,65

0,73

0,81

0,9

1

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,21

0,24

0,27

0,29

0,31

0,33

0,35

 

10

0,24

0,27

0,3

0,33

0,36

0,39

0,42

 

15

0,26

0,29

0,32

0,36

0,42

0,43

0,46

37

20

0,28

0,31

0,35

0,39

0,43

0,48

0,51

 

25

0,3

0,35

0,39

0,43

0,48

0,53

0,58

 

30

0,35

0,4

0,45

0,5

0,56

0,62

0,68

 

35

0,45

0,51

0,58

0,65

0,73

0,81

0,9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,21

0,23

0,26

0,28

0,3

0,32

0,34

 

10

0,23

0,26

0,29

0,32

0,35

0,38

0,4

 

15

0,24

0,28

0,31

0,34

0,37

0,41

0,44

38

20

0,26

0,3

0,34

0,37

0,41

0,45

0,49

 

25

0,29

0,33

0,37

0,41

0,46

0,51

0,55

 

30

0,33

0,37

0,42

0,48

0,53

0,59

0,65

 

35

0,4

0,46

0,53

0,59

0,66

0,74

0,82

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,2

0,22

0,25

0,27

0,29

0,31

0,33

 

10

0,22

0,25

0,28

0,31

0,34

0,36

0,39

 

15

0,23

0,26

0,3

0,33

0,36

0,4

0,43

39

20

0,25

0,28

0,32

0,36

0,4

0,43

0,47

 

25

0,27

0,31

0,35

0,4

0,44

0,48

0,53

 

30

0,31

0,35

0,4

0,45

0,5

0,56

0,62

 

35

0,37

0,43

0,49

0,55

0,62

0,69

0,77

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,19

0,21

0,24

0,26

0,28

0,3

0,32

 

10

0,21

0,24

0,26

0,29

0,32

0,35

0,38

 

15

0,22

0,25

0,28

0,32

0,35

0,38

0,41

40

20

0,24

0,27

0,31

0,34

0,38

0,42

0,46

 

25

0,26

0,3

0,34

0,38

0,42

0,47

0,51

 

30

0,29

0,33

0,38

0,43

0,48

0,53

0,59

 

35

0,34

0,39

0,45

0,51

0,57

0,64

0,72

 

40

0,59

0,68

0,77

0,88

1,00

1,14

1,29

 

Таблица 3

 = 

 

, град.

, град.

Значения коэффициента  при величине угли , град, равном

 

 

0

5

10

15

20

25

30

35

 

0

0,5

0,52

0,54

0,55

0,57

0,58

0,58

0,59

15

10

0,63

0,66

0,69

0,71

0,74

0,76

0,79

0,81

 

15

0,93

0,98

1,02

1,07

1,12

1,18

1,24

1,32

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,48

0,5

0,52

0,53

0,54

0,56

0,56

0,57

16

10

0,6

0,62

0,65

0,68

0,71

0,73

0,75

0,77

 

15

0,76

0,8

0,84

0,88

0,92

0,96

1,01

1,05

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,46

0,48

0,5

0,51

0,52

0,54

0,54

0,55

17

10

0,57

0,6

0,62

0,65

0,67

0,7

0,72

0,74

 

15

0,7

0,73

0,77

0,81

0,84

0,88

0,92

0,96

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,44

0,46

0,48

0,49

0,51

0,52

0,52

0,53

18

10

0,54

0,57

0,59

0,62

0,64

0,67

0,69

0,71

 

15

0,65

0,68

0,72

0,75

0,79

0,82

0,86

0,9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,42

0,44

0,46

0,47

0,49

0,5

0,51

0,51

19

10

0,51

0,54

0,57

0,59

0,62

0,64

0,66

0,68

 

15

0,6

0,64

0,67

0,71

0,74

0,78

0,81

0,84

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,4

0,42

0,44

0,46

0,47

0,48

0,49

0,49

 

10

0,49

0,51

0,54

0,57

0,59

0,61

0,63

0,65

20

15

0,57

0,6

0,63

0,67

0,7

0,73

0,77

0,8

 

20

0,88

0,94

1

1,06

1,13

1,21

1,29

1,39

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,38

0,4

0,42

0,44

0,45

0,46

0,47

0,47

21

10

0,46

0,49

0,52

0,54

0,57

0,59

0,61

0,62

 

15

0,53

0,57

0,6

0,63

0,67

0,7

0,72

0,75

 

20

0,7

0,75

0,8

0,84

0,9

0,95

1,01

1,07

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,37

0,39

0,41

0,42

0,44

0,45

0,45

0,46

22

10

0,44

0,47

0,49

0,52

0,54

0,56

0,58

0,6

 

15

0,5

0,54

0,57

0,6

0,63

0,66

0,69

0,72

 

20

0,63

0,68

0,72

0,77

0,81

0,86

0,91

0,96

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,35

0,37

0,39

0,41

0,42

0,43

0,44

0,44

23

10

0,42

0,45

0,47

0,5

0,52

0,54

0,56

0,57

 

15

0,48

0,51

0,54

0,57

0,6

0,63

0,66

0,68

 

20

0,58

0,62

0,67

0,71

0,75

0,79

0,84

0,88

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,34

0,36

0,38

0,39

0,4

0,41

0,42

0,42

24

10

0,4

0,43

0,45

0,48

0,5

0,52

0,54

0,55

 

15

0,45

0,48

0,51

0,54

0,57

0,6

0,63

0,65

 

20

0,54

0,58

0,62

0,66

0,7

0,74

0,78

0,82

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,32

0,34

0,36

0,38

0,39

0,4

0,41

0,41

 

10

0,38

0,41

0,43

0,46

0,48

0,5

0,51

0,52

25

15

0,42

0,46

0,49

0,52

0,55

0,57

0,6

0,62

 

20

0,5

0,54

0,58

0,62

0,66

0,7

0,73

0,77

 

25

0,82

0,89

0,96

1,04

1,12

1,22

1,32

1,45

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,31

0,33

0,35

0,36

0,38

0,38

0,39

0,39

 

10

0,36

0,39

0,41

0,44

0,46

0,48

0,49

0,5

26

15

0,4

0,43

0,46

0,49

0,52

0,55

0,57

0,57

 

20

0,47

0,51

0,55

0,58

0,62

0,66

0,69

0,72

 

25

0,63

0,69

0,74

0,8

0,86

0,92

0,99

1,06

 

30

0,56

0,62

0,68

0,75

0,83

0,88

0,97

1,04

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,29

0,31

0,33

0,35

0,36

0,37

0,38

0,38

 

10

0,34

0,37

0,4

0,42

0,44

0,46

0,47

0,48

27

15

0,38

0,41

0,44

0,47

0,5

0,52

0,54

0,56

 

20

0,44

0,48

0,51

0,55

0,59

0,62

0,65

0,68

 

25

0,56

0,61

0,66

0,72

0,77

0,83

0,88

0,91

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,28

0,3

0,32

0,33

0,35

0,36

0,36

0,36

 

10

0,33

0,35

0,38

0,4

0,42

0,44

0,45

0,46

28

15

0,36

0,39

0,42

0,45

0,47

0,5

0,52

0,53

 

20

0,41

0,45

0,49

0,52

0,55

0,59

0,62

0,64

 

25

0,51

0,56

0,61

0,66

0,71

0,75

0,8

0,85

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,27

0,29

0,31

0,32

0,33

0,34

0,35

0,34

 

10

0,31

0,34

0,36

0,38

0,4

0,42

0,43

0,44

29

15

0,34

0,37

0,4

0,43

0,45

0,48

0,48

0,51

 

20

0,39

0,42

0,46

0,49

0,53

0,56

0,58

0,61

 

25

0,47

0,52

0,56

0,61

0,65

0,7

0,74

0,78

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,26

0,28

0,29

0,31

0,32

0,33

0,33

0,33

 

10

0,3

0,32

0,35

0,37

0,39

0,4

0,41

0,42

30

15

0,33

0,35

0,38

0,41

0,43

0,46

0,47

0,48

 

20

0,37

0,4

0,44

0,47

0,5

0,53

0,55

0,57

 

25

0,44

0,48

0,52

0,57

0,61

0,65

0,69

0,73

 

30

0,75

0,83

0,91

1

1,1

1,21

1,33

1,48

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,25

0,27

0,28

0,3

0,31

0,32

0,32

0,32

 

10

0,28

0,31

0,33

0,35

0,37

0,39

0,4

0,4

 

15

0,31

0,34

0,37

0,39

0,41

0,43

0,45

0,46

31

20

0,35

0,38

0,41

0,44

0,47

0,5

0,52

0,54

 

25

0,41

0,45

0,49

0,53

0,57

0,61

0,65

0,68

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,23

0,25

0,27

0,29

0,3

0,31

0,31

0,3

 

10

0,27

0,29

0,32

0,31

0,36

0,37

0,38

0,38

 

15

0,29

0,32

0,35

0,37

0,4

0,42

0,43

0,44

32

20

0,33

0,36

0,39

0,42

0,45

0,48

0,5

0,51

 

25

0,38

0,42

0,46

0,5

0,54

0,57

0,61

0,63

 

30

0,49

0,55

0,6

0,66

0,72

0,78

0,84

0,9

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,22

0,24

0,26

0,27

0,29

0,29

0,29

0,29

 

10

0,26

0,28

0,3

0,32

0,34

0,35

0,36

0,36

33

15

0,28

0,31

0,33

0,36

0,38

0,4

0,41

0,41

 

20

0,31

0,34

0,37

0,4

0,43

0,45

0,47

0,48

 

25

0,35

0,39

0,43

0,47

0,5

0,54

0,57

0,59

 

30

0,45

0,5

0,55

0,6

0,65

0,71

0,76

0,8

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,21

0,23

0,25

0,26

0,28

0,28

0,28

0,27

 

10

0,24

0,27

0,29

0,31

0,33

0,34

0,35

0,34

 

15

0,26

0,29

0,32

0,34

0,36

0,38

0,39

0,39

34

20

0,29

0,32

0,35

0,38

0,41

0,43

0,45

0,46

 

25

0,33

0,37

0,41

0,44

0,48

0,51

0,53

0,55

 

30

0,41

0,45

0,5

0,55

0,6

0,65

0,69

0,73

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,2

0,22

0,24

0,25

0,26

0,27

0,27

0,26

 

10

0,23

0,26

0,28

0,3

0,31

0,33

0,33

0,33

 

15

0,25

0,28

0,3

0,32

0,35

0,36

0,37

0,37

35

20

0,28

0,31

0,33

0,36

0,39

0,41

0,43

0,43

 

25

0,31

0,35

0,38

0,42

0,45

0,48

0,5

0,52

 

30

0,37

0,42

0,46

0,51

0,55

0,6

0,64

0,67

 

35

0,67

0,76

0,85

0,95

1,06

1,18

1,32

1,49

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,19

0,21

0,23

0,24

0,25

0,26

0,26

0,25

 

10

0,22

0,24

0,26

0,28

0,3

0,31

0,32

0,31

 

15

0,24

0,26

0,29

0,31

0,33

0,34

0,35

0,35

36

20

0,26

0,29

0,32

0,34

0,37

0,39

0,4

0,41

 

25

0,29

0,33

0,36

0,39

0,42

0,45

0,47

0,49

 

30

0,35

0,39

0,43

0,47

0,52

0,56

0,59

0,62

 

35

0,49

0,55

0,62

0,68

0,78

0,83

0,91

0,99

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,19

0,2

0,22

0,23

0,24

0,25

0,25

0,24

 

10

0,21

0,23

0,25

0,27

0,29

0,3

0,3

0,29

 

15

0,23

0,25

0,27

0,3

0,31

0,33

0,34

0,33

37

20

0,25

0,27

0,3

0,33

0,35

0,37

0,38

0,38

 

25

0,27

0,31

0,34

0,37

0,4

0,43

0,45

0,45

 

30

0,32

0,36

0,4

0,44

0,48

0,52

0,55

0,57

 

35

0,42

0,48

0,54

0,6

0,66

0,72

0,79

0,84

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,18

0,2

0,21

0,22

0,23

0,24

0,24

0,22

 

10

0,2

0,22

0,24

0,26

0,27

0,28

0,29

0,28

 

15

0,21

0,24

0,26

0,28

0,3

0,31

0,32

0,31

38

20

0,23

0,26

0,29

0,31

0,33

0,35

0,36

0,36

 

25

0,26

0,29

0,32

0,35

0,38

0,4

0,42

0,42

 

30

0,3

0,34

0,38

0,41

0,45

0,48

0,51

0,53

 

35

0,38

0,43

0,48

0,54

0,59

0,65

0,7

0,74

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,17

0,19

0,2

0,21

0,22

0,23

0,22

0,21

 

10

0,19

0,21

0,23

0,25

0,26

0,27

0,27

0,26

 

15

0,2

0,23

0,25

0,27

0,29

0,3

0,3

0,3

39

20

0,22

0,25

0,27

0,3

0,32

0,33

0,34

0,34

 

25

0,24

0,27

0,3

0,33

0,36

0,38

0,39

0,4

 

30

0,28

0,31

0,35

0,39

0,42

0,45

0,48

0,49

 

35

0,34

0,39

0,44

0,49

0,54

0,59

0,63

0,66

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

0

0,16

0,18

0,19

0,21

0,21

0,22

0,21

0,2

 

10

0,18

0,2

0,22

0,24

0,25

0,26

0,26

0,25

 

15

0,19

0,21

0,24

0,26

0,27

0,28

0,29

0,28

40

20

0,21

0,23

0,26

0,28

0,3

0,32

0,32

0,32

 

25

0,23

0,26

0,29

0,32

0,34

0,36

0,37

0,37

 

30

0,26

0,29

0,33

0,36

0,4

0,42

0,44

0,45

 

35

0,31

0,36

0,4

0,45

0,5

0,54

0,57

0,6

 

40

0,59

0,68

0,77

0,88

1

1,14

1,29

1,48

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 3 

 

ТАБЛИЦА ЗНАЧЕНИЙ ТРИГОНОМЕТРИЧЕСКИХ ФУНКЦИИ

 

Угол, град

Синус

Косинус

Тангенс

Угол, град

Синус

Косинус

Тангенс

0

0

1

0

43

0,682

0,7314

0,9325

1 

0,0175

0,9998

0,0175

 

 

 

 

2

0,0349

0,9994

0,0349

44

0,6947

0,7193

0,9657

3

0,0523

0,9986

0,0524

45

0,7071

0,7071

1

 

 

 

 

46

0,7193

0,6947

1,0355

4

0,0698

0,9976

0,0699

47

0,7314

0,682

1,0724

5

0,0872

0,9962

0,0875

 

 

 

 

6

0,1045

0,9945

0,1051

48

0,7431

0,6691

1,1106

7

0,1219

0,9925

0,1288

49

0,7547

0,6561

1,1504

 

 

 

 

50

0,766

0,6128

1,1918

8

0,1392

0,9903

0,1405

51

0,7771

0,6293

1,2349

9

0,1564

0,9877

0,1584

 

 

 

 

10

0,1736

0,9848

0,1763

52

0,788

0,6157

1,2799

11

0,1908

0,9816

0,1944

53

0,7986

0,6018

1,327

 

 

 

 

54

0,809

0,5878

1,3764

12

0,2079

0,9781

0,2126

55

0,8192

0,5736

1,4281

13

0,225

0,9744

0,2309

 

 

 

 

14

0,2419

0,9703

0,2493

56

0,829

0,5592

1,4826

15

0,2588

0,9659

0,2679

57

0,8387

0,5446

1,5399

 

 

 

 

58

0,818

0,5299

1,6003

16

0,2756

0,9613

0,2867

59

0,8572

0,515

1,6643

17

0,2924

0,9563

0,3057

 

 

 

 

18

0,309

0,9511

0,3249

60

0,866

0,5

1,732

19

0,3256

0,9455

0,3443

61

0,8746

0,4848

1,804

 

 

 

 

62

0,8829

0,4695

1,881

20

0,342

0,9397

0,364

63

0,891

0,454

1,963

21

0,3584

0,9336

0,3839

 

 

 

 

22

0,3746

0,9272

0,404

64

0,8988

0,4384

2,05

23

0,3907

0,9205

0,4245

65

0,9063

0,4226

2,145

 

 

 

 

66

0,9135

0,4067

2,246

24

0,4067

0,9135

0,4452

67

0,9205

0,3907

2,356

25

0,4226

0,9063

0,4663

 

 

 

 

26

0,4384

0,8988

0,4877

68

0,9272

0,3746

2,475

27

0,454

0,891

0,5095

69

0,9336

0,3584

2,605

 

 

 

 

70

1,9397

0,342

2,747

28

0,4695

0,8829

0,5317

71

0,9455

0,3256

2,904

29

0,4848

0,8746

0,5543

 

 

 

 

30

0,5

0,866

0,5774

72

0,9511

0,309

3,078

31

0,515

0,8572

0,6009

73

0,9563

0,2924

3,271

 

 

 

 

74

0,9613

0,2756

3,487

32

0,5299

0,848

0,6249

75

0,9659

0,2588

3,732

33

0,5446

0,8387

0,6494

 

 

 

 

34

0,5592

0,829

0,6745

76

0,9703

0,2419

4,011

35

0,5736

0,8192

0,7002

77

0,9744

0,225

4,331

 

 

 

 

78

0,9781

0,2079

4,705

36

0,5878

0,809

0,7265

79

0,9816

0,1908

5,145

37

0,6018

0,7986

0,7536

 

 

 

 

38

0,6157

0,788

0,7813

 

 

 

 

39

0,6293

0,7771

0,8098

80

0,9848

0,1736

5,671

 

 

 

 

81

0,9877

0,1564

6,314

40

0,6428

0,766

0,8391

82

0,9903

0,1392

7,115

41

0,0561

0,7547

0,8693

83

0,9925

0,1219

8,141

42

0,6691

0,7431

0,9004

 

 

 

 

 84

0,9945

0,1045

9,514

 

 

 

 

85

0,9962

0,0872

11,43

88

0,9994

0,0349

28,64

86

0,9976

0,0698

14,3

89

0,9998

0,0175

57,29

87

0,9986

0,0523

19,08

90

1

0

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

 

КЛАССЫ СТЕПЕНИ ОТВЕТСТВЕННОСТИ

ЗДАНИЙ И СООРУЖЕНИИ

 

Класс I. Основные здания и сооружения объектов, имеющих особо важное народнохозяйственное и (или) социальное значение, такие, как: главные корпуса ТЭС, АЭС, центральные узлы доменных печей, дымовые трубы высотой более 200 м, телевизионные башни, сооружения магистральной первичной сети ЕАСС, резервуары для нефти и нефтепродуктов вместимостью более 10 тыс, м3, крытые спортивные сооружении с трибунами, здания театров, кинотеатров, цирков, крытых рынков, учебных заведений, детских дошкольных учреждений, больниц, родильных домов, музеев, государственных архивов и т. п.

Класс II. Здания и сооружения объектов, имеющих важное народно хозяйственное и (или) социальное значение (объекты промышленного, сельскохозяйственного, жилищно-гражданского назначения и объекты связи, не вошедшие в I и III классы),

Класс III. Здания и сооружения объектов, имеющих ограниченное народнохозяйственное и (или) социальное значение, такие, как: склады без процессов сортировки и упаковки для хранения сельскохозяйственных продуктов, удобрений, химикатов, угля, торфа и др., теплицы, парники, одноэтажные жилые дома, опоры проводной связи, опоры освещения населенных пунктов, ограды, временные здания и сооружения,

 

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

 

НОРМАТИВНЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ПРОЧНОСТИ И

ДЕФОРМАТИВНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТА

 

Таблица 1

 

Нормативные значения удельного сцепления сn, кПа (кгс/см2), угла внутреннего трения n, град, и модуля деформации Е, МПа (кгс/см2), песчаных грунтов четвертичных отложений

 

Песчаные грунты

Обозначения характеристик грунтов

Характеристики грунтов при коэффициенте пористости е, равном

 

 

0,45

0,55

0,65

0,75

Гравелистные и крупные

сn

2(0,02)

1(0,01)

-

-

 

n

43

40

38

-

 

Е

50(500)

40(400)

30(300)

-

Средней крупности

сn

3(0,03)

2(0,02)

1(0,01)

-

 

n

40

38

35

-

 

Е

50(500)

40(400)

30(300)

-

Мелкие

cn

6(0,06)

4(0,04)

2(0,02)

-

 

n

38

36

32

28

 

E

48(480)

38(380)

28(280)

18(180)

Пылеватые

cn

8(0,08)

6(0,06)

4(0,04)

2(0,02)

 

n

36

34

30

26

 

Е

39(390)

28(280)

18(180)

11(100)

 

Примечание. Для грунтов с промежуточными значениями е, указанными в табл. 1, допускается определять значения сn, n, Е по интерполяции.

 

 

Таблица 2

Нормативные значения удельного сцеплении сn, кПа (кгс/см2), угла внутреннего трения n, град, пылевато-глинистых нелессовых грунтов четвертичных отложений

 

Наименование грунта и пределы нормативных значений показателя  

Обозначения характеристик

Характеристики грунтов при коэффициенте пористости e, равном

текучести IL

грунтов

0,45

0,55

0,65

0,75

0,85

0,95

1,05

 

 

cn

21(0,21)

17(0,17)

15(0,15)

13(0,13)

-

-

-

Супеси

0  IL  0,25

n

30

29

27

24

-

-

-

 

 

cn

19(0,19)

15(0,15)

13(0,13)

11(0,11)

9(0,09)

-

 

 

0,25 < IL  0,75

n

28

26

24

21

18

-

-

 

 

cn

47(0,47)

37(0,37)

31(0,31 )

25(0,25)

22(0,22)

19(0,19)

-

 

0 < IL  0,25

n

26

25

24

23

22

20

-

 

 

cn

39(0,39)

34(0,34)

28(0,28)

23(0,23)

18(0,18)

15(0,15)

-

Суглинки

0,25 < IL  0,5

n

24

23

22

21

19

17

-

 

 

cn

-

-

25(0,25)

20(0,2)

16(0,16)

14(0,14)

12(0,12)

 

0,5 < IL  0,75

n

-

-

19

18

16

14

12

 

 

cn

 

81 (0,81)

68 (0,08)

54 (0,54 )

47(0,47)

41(0,41)

36(0,36)

 

0 < IL  0,25

n

-

21

20

19

18

16

14

Глины

 

cn

-

-

57(0,57)

50(0,5)

43(0,43)

37(0,37)

32(0,32)

 

0,25 < IL  0,5

n

-

-

18

17

16

14

11

 

 

cn

 

 

45(0,45)

41 (0,41)

36(0,36)

33(0,33)

29(0,29)

 

0,5 < IL  0,75

n

-

-

15

14

12

10

7

 

Примечания: 1. Характеристики пылевато-глинистых грунтов в табл. 2 относятся к грунтам, содержащим не более 5% органического вещества и имеющим степень влажности Sr  0,8.

2. Для грунтов с промежуточными значениями e, указанными в табл. 2, допускается определять значения cn и n по интерполяции.

Таблица 3

Нормативные значения модуля деформации пылевато-глинистых нелессовых грунтов

 

Происхождение и возраст грунтов

Наименование грунта и пределы нормативных значений показателя текучести IL

Модуль деформации грунтов Е, МПа (кгс/см2), при коэффициенте пористости е, равном

 

 

0,35

0,45

0,55

0,65

0,75

0,85

0,95

1,05

1,2

1,4

1,6

Аллювиальные, делювиальные, озерные, озерно-аллювиальные

Супеси

0  IL  0,75

-

32(320)

24(240)

16(160)

10(100)

7(70)

-

-

-

-

-

 

 

0 IL  0,25

-

34(340)

27(270)

22(220)

17(170)

14(140)

11(110)

-

-

-

-

 

Суглинки

0,25 < IL  0,5

-

32(320)

25(250)

19(190)

14(140)

11(110)

8(80)

-

-

-

-

 

 

0,5 < IL  0,75

-

-

-

17(170)

12(120)

8(80)

6(60)

5(50)

-

-

-

 

 

0  IL  0,25

-

-

28(280)

24(240)

21(210)

18(180)

15(150)

12(120)

-

-

-

 

Глины

0,25 < IL  0,5

-

-

-

21(210)

18(180)

15(150)

12(120)

9(90)

-

-

-

 

 

0,5 < IL  0,75

-

-

-

-

15(150)

12(120)

9(90)

7(70)

-

-

-

Флювиогляциальные

Супеси

0  IL 0,75

-

33(330)

24(240)

17(170)

11(110)

7(70)

-

-

-

-

-

 

 

0  IL  0,25

-

40(400)

33(330)

27(270)

21(210)

-

-

-

-

-

-

 

Суглинки

0,25 < IL  0,5

-

35(350)

28(280)

22(220)

17(170)

14(140)

-

-

-

-

-

 

 

0,5 < IL  0,75

-

-

-

17(170)

13(130)

10(100)

7(70)

-

-

-

-

Моренные

Супеси, суглинки

IL  0,5

75(750)

55(550)

45(450)

-

-

-

-

-

-

-

-

Юрские отложения

 

-0,25  IL  0

-

-

-

-

-

-

27(270)

25(250)

22 220)

-

-

оксфордского яруса

Глины

0 < IL  0,25

-

-

-

-

-

-

24(240)

22(220)

19(190)

15(150)

-

 

 

0,25 < IL  0,5

-

-

-

-

-

-

-

-

16(160)

12(120)

10(100)

 

Примечание. Для грунтов с промежуточными значениями е, указанными в табл. 3, допускается определять значение Е по интерполяции.

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 6

 

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

 

Характеристики грунта

 

 

- удельный вес;

I, II - удельный вес ненарушенного сложения соответственно для предельных состояний первой и второй группы;

- удельный вес засыпки;

I, II - удельный вес засыпки соответственно для предельных состояний первой и второй группы;

- угол внутреннего трения;

I, II - угол внутреннего трения ненарушенного сложения соответственно для предельных состояний первой и второй группы;

I, II - угол внутреннего трения засыпки соответственно для предельных состояний первой и второй группы;

с - удельное сцепление;

сI, cII -  удельное сцепление ненарушенного сложения соответственно для предельных состояний первой и второй группы;

сI, cII - удельное сцепление засыпки соответственно для предельных состояний первой и второй группы;

е - коэффициент пористости;

 Е, Е - модуль деформации соответственно основания и засыпки;

Rc -  расчетное значение предела прочности на одноосное сжатие скального грунта;

R - расчетное сопротивление грунта основания.

 

Геометрические характеристики

 

у - расстояние от поверхности грунта до рассматриваемого сечения;

ус - расстояние от верха конструкции до рассматриваемого сечения;

b - ширина подошвы фундамента;

b - приведенная ширина подошвы фундамента;

А - площадь подошвы фундамента;

h - расстояние от поверхности грунта до подошвы фундамента;

hw - расстояние от низа сооружения до расчетного уровня грунтовых вод;

hr - высота слоя грунта при учете пассивного сопротивления;

- угол наклона расчетной плоскости к вертикали;

- угол наклона поверхности засыпки к горизонтали;

- угол наклона поверхности скольжения к горизонтали;

0 - угол наклона плоскости скольжения к вертикали.

 

Нагрузки, сопротивления

 

М - изгибающий момент;

Q - поперечная сила;

N - нормальная сила;

Fsa - сдвигающая сила;

Fsr - удерживающая сила;

Fv - сумма проекции всех сил на вертикальную плоскость;

Nu - вертикальная составляющая силы предельного сопротивления основания;

Р, Рv - интенсивность давления грунта соответственно горизонтального и вертикального;

G - вес конструкции, грунта, временная нагрузка и т.д.;

Еr - горизонтальная составляющая пассивного сопротивления грунта;

q - интенсивность равномерно-распределенной нагрузки;

р, pmax, pmin - давление под подошвой фундамента соответственно среднее, максимальное, минимальное.

 

Прочие характеристики

 

wn - нормативный удельный вес воды;

Eb - модуль упругости бетона;

I - момент инерции сечения;

е - эксцентриситет приложения силы.

 

 

СОДЕРЖАНИЕ

Предисловие

1. Общие указания 

2. Материалы конструкций

3. Типы подпорных стен 

4. Компоновка подвалов 

5. Давление грунта

6. Расчет подпорных стен

7. Расчет стен подвалов 

8. Расчет подпорных стен и стен подвалов с учетом сейсмических воздействий

9. Расчет подпорных стен и стен подвалов на сдвиг в сложных гидрогеологических условиях 

10. Конструктивные требования 

 

Приложение 1. Примеры расчета 

Пример 1. Расчет массивной подпорной стены 

Пример 2. Расчет уголковой подпорной стены 

Пример 3. Расчет подпорной стены уголкового профиля с анкерной тягой

Пример 4. Расчет щелевого паза в подпорной стене уголкового профиля

Пример 5. Расчет уголковой подпорной стены (с нагрузкой от подвижного транспорта)

Пример 6. Расчет стены подвала (панельный вариант) 

Пример 7. Расчет стены подвала (блочный вариант) 

Пример 8. Расчет столбчатого фундамента, воспринимающего боковую нагрузку от стен подвала 

Пример 9. Расчет подпорной стены на сейсмическое воздействие 

Пример 10. Расчет общей устойчивости стены подвала против сдвига по круглоцилиндрическим поверхностям

Приложение 2. Значения коэффициента  при разных углах

Приложение 3. Таблица значений тригонометрических функций

Приложение 4. Классы степени ответственности зданий и сооружений

Приложение 5. Нормативные значения прочности и деформативных характеристик грунта 

Приложение 6. Основные буквенные обозначения 

 

16 Строительство и жилищно-коммунальное хозяйство (проф. стандарты) Документ: специалист по оценке соответствия лифтов требованиям безопасности

Относится к
Оценка соответствия лифтов и устройств безопасности лифтов требованиям безопасности

Утвержден приказом: 267н от 13.03.2017
Документ: специалист технического заказчика

Относится к
Управление инвестиционно-строительным проектом на всех стадиях жизненного цикла объекта капитального строительства и линейных объектов

Утвержден приказом: 673н от 05.10.2021
Документ: специалист по эксплуатации котлов работающих на твердом топливе

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт котельных, работающих на твердом топливе

Утвержден приказом: 192н от 07.04.2014
Документ: работник в области обращения с отходами

Относится к
Формирование эффективной системы сбора, накопления, транспортирования, обработки, утилизации, обезвреживания, размещения отходов производства и потребления

Утвержден приказом: 751н от 27.10.2020
Документ: специалист по эксплуатации станций водоподготовки

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт технологического и вспомогательного оборудования станций водоподготовки

Утвержден приказом: 227н от 11.04.2014
Документ: специалист по управлению жилищным фондом

Относится к
Деятельность по управлению государственным, муниципальным и частным жилищным фондами

Утвержден приказом: 233н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации газового оборудования жилых и общественных зданий

Относится к
Эксплуатация газового оборудования жилых и общественных зданий

Утвержден приказом: 612н от 15.09.2020
Документ: специалист по эксплуатации гражданских зданий

Относится к
Организация технической эксплуатации гражданских зданий

Утвержден приказом: 537н от 31.07.2019
Документ: специалист по эксплуатации котлов на газообразном жидком топливе и электронагреве

Относится к
Эксплуатация котлов на газообразном, жидком топливе и электронагреве

Утвержден приказом: 237н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации насосных станций водопровода

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт сооружений и оборудования насосных станций водопровода

Утвержден приказом: 247н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации трубопроводов и оборудования тепловых сетей

Относится к
Организация и обеспечение обслуживания трубопроводов и оборудования тепловых сетей

Утвержден приказом: 246н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации водозаборных сооружений

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт гидротехнических сооружений и оборудования водозабора

Утвержден приказом: 245н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации очистных сооружений водоотведения

Относится к
Организация сбора, очистки сточных вод городов и населенных мест и отвода очищенных вод в водные объекты через системы водоотведения, обработка осадка сточных вод

Утвержден приказом: 806н от 17.11.2020
Документ: специалист по абонентскому обслуживанию потребителей

Относится к
Организация эффективных методов предоставления коммунальных ресурсов потребителям

Утвержден приказом: 232н от 13.04.2021
Документ: специалист по управлению многоквартирными домами

Относится к
Управление многоквартирными домами

Утвержден приказом: 538н от 31.07.2019
Документ: специалист по эксплуатации трансформаторных подстанций и распределительных пунктов

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт электротехнических устройств, оборудования и установок

Утвержден приказом: 266н от 17.04.2014
Документ: специалист по организации эксплуатации воздушных и кабельных муниципальных линий электропередачи

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт воздушных и кабельных муниципальных линий электропередачи

Утвержден приказом: 144н от 21.03.2022
Документ: кровельщик

Относится к
Выполнение кровельных и гидроизоляционных работ

Утвержден приказом: 860н от 31.10.2014
Документ: машинист автогрейдера

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением автогрейдера

Утвержден приказом: 476н от 15.07.2021
Документ: асфальтобетонщик

Относится к
Выполнение вспомогательных работ при проведении строительства и ремонта асфальтобетонных покрытий автомобильных дорог

Утвержден приказом: 1098н от 22.12.2014
Документ: машинист асфальтоукладчика

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением асфальтоукладчиков различной производительности

Утвержден приказом: 610н от 31.08.2021
Документ: специалист по организации строительства

Относится к
Организация строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 231н от 21.04.2022
Документ: арматурщик

Относится к
Выполнение работ при изготовлении и монтаже армоконструкций

Утвержден приказом: 452н от 27.07.2020
Документ: машинист бульдозера

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением бульдозера в условиях строительства, обслуживания и ремонта автомобильных дорог, аэродромов, гидротехнических, трубопроводных и других сооружений

Утвержден приказом: 637н от 22.09.2020
Документ: машинист экскаватора

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением экскаватора

Утвержден приказом: 752н от 21.10.2021
Документ: монтажник систем вентиляции кондиционирования воздуха пневмотранспорта и аспирации

Относится к
Монтаж систем вентиляции, кондиционирования воздуха, пневмотранспорта и аспирации

Утвержден приказом: 266н от 13.03.2017
Документ: монтажник оборудования котельных

Относится к
Монтаж оборудования котельных

Утвержден приказом: 319н от 28.03.2017
Документ: специалист в области обеспечения строительного производства строительными машинами и механизмами

Относится к
Обеспечение строительного производства строительными машинами и механизмами

Утвержден приказом: 505н от 18.07.2019
Документ: специалист в области производственно технического и технологического обеспечения строительного производства

Относится к
Производственно-техническое и технологическое обеспечение строительного производства

Утвержден приказом: 760н от 29.10.2020
Документ: специалист в области планово экономического обеспечения строительного производства

Относится к
Планово-экономическое обеспечение строительного производства

Утвержден приказом: 504н от 18.07.2019
Документ: специалист в области обеспечения строительного производства материалами и конструкциями

Относится к
Обеспечение строительного производства строительными материалами, изделиями, конструкциями и оборудованием

Утвержден приказом: 500н от 18.07.2019
Документ: паркетчик

Относится к
Настилка и ремонт паркетных полов

Утвержден приказом: 1092н от 22.12.2014
Документ: изолировщик на подземных работах в строительстве

Относится к
Гидроизоляция подземных сооружений

Утвержден приказом: 1063н от 22.12.2014
Документ: руководитель строительной организации

Относится к
Управление строительной организацией

Утвержден приказом: 803н от 17.11.2020
Документ: стекольщик

Относится к
Выполнение работ при остеклении

Утвержден приказом: 1062н от 22.12.2014
Документ: оператор комплекса горизонтального направленного бурения в строительстве

Относится к
Бестраншейная прокладка подземных инженерных коммуникаций при помощи специализированных мобильных буровых установок горизонтального направленного бурения

Утвержден приказом: 711н от 12.10.2021
Документ: оператор по управлению микротоннельным проходческим комплексом в строительстве

Относится к
Управление микротоннельным проходческим комплексом в строительстве

Утвержден приказом: 1072н от 22.12.2014
Документ: мостовщик

Относится к
Выполнение работ при устройстве и ремонте мостовых, берегоукрепительных и выправительных сооружений всех типов

Утвержден приказом: 809н от 17.11.2020
Документ: дорожный рабочий

Относится к
Выполнение работ при устройстве, ремонте и содержании автомобильных дорог, искусственных сооружений и тротуаров

Утвержден приказом: 804н от 17.11.2020
Документ: бетонщик

Относится к
Выполнение бетонных работ

Утвержден приказом: 74н от 10.02.2015
Документ: слесарь строительный

Относится к
Выполнение слесарных работ на строительной площадке

Утвержден приказом: 1137н от 25.12.2014
Документ: маляр строительный

Относится к
Окрашивание наружных и внутренних поверхностей зданий и сооружений, оклеивание стен и потолков зданий обоями

Утвержден приказом: 443н от 22.07.2020
Документ: монтажник бетонных и металлических конструкций

Относится к
Монтажные работы в строительстве

Утвержден приказом: 716н от 12.10.2021
Документ: каменщик

Относится к
Выполнение работ по кладке, ремонту и монтажу каменных конструкций

Утвержден приказом: 1150н от 25.12.2014
Документ: электромеханик по эксплуатации техническому обслуживанию и ремонту эскалаторов и пассажирских конвейеров

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт поэтажных эскалаторов (пассажирских конвейеров)

Утвержден приказом: 1160н от 26.12.2014
Документ: монтажник опалубочных систем

Относится к
Опалубочные работы в строительстве

Утвержден приказом: 17н от 16.01.2015
Документ: монтажник каркасно обшивных конструкций

Относится к
Монтаж каркасно-обшивных конструкций (далее - КОК)

Утвержден приказом: 339н от 15.06.2020
Документ: штукатур

Относится к
Оштукатуривание внутренних и наружных поверхностей зданий и сооружений, устройство наливных стяжек пола и монтаж систем фасадных теплоизоляционных композиционных (далее - СФТК) с нанесением составов вручную или механизированным способом

Утвержден приказом: 336н от 15.06.2020
Документ: оператор водозаборных сооружений

Относится к
Эксплуатация и контроль подачи воды в водозаборные сооружения

Утвержден приказом: 158н от 12.03.2015
Документ: специалист планово экономического сопровождения деятельности организации водоснабжения и водоотведения

Относится к
Планирование, координация и контроль экономической деятельности организаций водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 166н от 19.03.2015
Документ: машинист трубоукладчика

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением трубоукладчика

Утвержден приказом: 808н от 17.11.2020
Документ: гидротехник в строительстве

Относится к
Выполнение общестроительных работ, эксплуатация, обслуживание гидротехнических сооружений и мелиоративных систем, выполнение ремонта на них

Утвержден приказом: 237н от 22.04.2015
Документ: специалист в области ценообразования и тарифного регулирования в жилищно коммунальном хозяйстве

Относится к
Формирование цен и тарифов на работы и услуги в жилищно-коммунальном хозяйстве

Утвержден приказом: 366н от 08.06.2015
Документ: монтажник наружных трубопроводов инженерных сетей

Относится к
Монтажные работы в строительстве (работы по монтажу наружных трубопроводов инженерных сетей)

Утвержден приказом: 253н от 27.04.2015
Документ: монтажник турбоустановок

Относится к
Работы при монтаже турбоустановок

Утвержден приказом: 252н от 27.04.2015
Документ: специалист по химическому анализу воды в системах водоснабжения водоотведения теплоснабжения

Относится к
Осуществление химического анализа воды в системах водоснабжения, водоотведения и теплоснабжения

Утвержден приказом: 640н от 15.09.2015
Документ: специалист в области проектирования тепловых сетей

Относится к
Проектирование тепловых сетей

Утвержден приказом: 609н от 10.09.2019
Документ: специалист в области проектирования технологических решений котельных центральных тепловых пунктов и малых теплоэлектроцентралей

Относится к
Проектирование технологических решений (тепломеханический раздел) котельных, центральных тепловых пунктов, малых теплоэлектроцентралей

Утвержден приказом: 39н от 04.02.2021
Документ: специалист в области проектирования насосных станций систем водоснабжения и водоотведения

Относится к
Проектирование насосных станций систем водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 805н от 17.11.2020
Документ: специалист в области проектирования сооружений очистки сточных вод

Относится к
Проектирование сооружений очистки сточных вод

Утвержден приказом: 610н от 10.09.2019
Документ: специалист в области проектирования газооборудования технологических установок котельных и малых теплоэлектроцентралей

Относится к
Проектирование газооборудования технологических установок, котельных и малых теплоэлектроцентралей

Утвержден приказом: 40н от 04.02.2021
Документ: работник по логистике в сфере обращения с отходами потребления

Относится к
Логистическая деятельность в сфере обращения с отходами потребления

Утвержден приказом: 749н от 27.10.2020
Документ: работник по эксплуатации полигона твердых коммунальных отходов

Относится к
Обращение с твердыми коммунальными отходами на полигоне

Утвержден приказом: 750н от 27.10.2020
Документ: оператор на решетках песколовках и жироловках

Относится к
Механическая очистка сточных вод в системах коммунального водоотведения

Утвержден приказом: 1103н от 21.12.2015
Документ: оператор на отстойниках и аэротенках систем водоотведения

Относится к
Очистка сточных вод в системах водоотведения

Утвержден приказом: 1104н от 21.12.2015
Документ: оператор озонаторной установки

Относится к
Озонирование вод в системах водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 1095н от 21.12.2015
Документ: оператор по доочистке и обеззараживанию очищенных стоков

Относится к
Очистка и обеззараживание сточных вод

Утвержден приказом: 1101н от 21.12.2015
Документ: оператор по обработке сырого и илового осадка

Относится к
Очистка сточных вод в системах водоотведения

Утвержден приказом: 1098н от 21.12.2015
Документ: работник цеха по сортировке твердых бытовых отходов

Относится к
Переработка твердых бытовых отходов (ТБО)

Утвержден приказом: 1060н от 21.12.2015
Документ: рабочий по комплексной уборке территории относящейся к общему имуществу в многоквартирном доме

Относится к
Содержание общего имущества, в том числе земельных участков, относящих к общему имуществу многоквартирных домов

Утвержден приказом: 1075н от 21.12.2015
Документ: рабочий по эксплуатации газового оборудования жилых и общественных зданий

Относится к
Эксплуатация газового оборудования жилых и общественных зданий

Утвержден приказом: 598н от 09.09.2020
Документ: огнеупорщик

Относится к
Очистка поверхностей нагрева тепловых установок и конструкций

Утвержден приказом: 1080н от 21.12.2015
Документ: котлочист в системах коммунального теплоснабжения

Относится к
Ремонт и техническое обслуживание котлоагрегатов и теплообменников

Утвержден приказом: 1037н от 21.12.2015
Документ: работник по гидро и теплоизоляции сетей водо и теплоснабжения

Относится к
Производство изоляционных работ

Утвержден приказом: 1068н от 21.12.2015
Документ: работник по ремонту трансформаторов в инженерной инфраструктуре электроснабжения населения

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт трансформаторов

Утвержден приказом: 1071н от 21.12.2015
Документ: работник по техническому обслуживанию эксплуатации систем учета и регулирования потребления электрической и тепловой энергии и воды в жилищно коммунальном хозяйстве

Относится к
Деятельность по обеспечению учета и регулирования потребления энергетических ресурсов и воды в жилищно-коммунальном хозяйстве

Утвержден приказом: 256н от 19.04.2021
Документ: работник по техническому обслуживанию насосных или компрессорных установок инженерной инфраструктуры жилищно коммунального хозяйства в системах водо и теплоснабжения

Относится к
Монтаж, ремонт и техническое обслуживание насосов и компрессоров

Утвержден приказом: 1070н от 21.12.2015
Документ: работник по техническому обслуживанию оборудования водоподготовки в системах теплоснабжения

Относится к
Деятельность по обеспечению работоспособности тепловых сетей

Утвержден приказом: 1122н от 24.12.2015
Документ: слесарь домовых санитарно технических систем и оборудования

Относится к
Проведение работ по техническому обслуживанию и ремонту инженерных систем отопления, водоснабжения и водоотведения гражданских зданий

Утвержден приказом: 810н от 17.11.2020
Документ: слесарь по ремонту оборудования котельных

Относится к
Обеспечение работоспособности котельных

Утвержден приказом: 1042н от 21.12.2015
Документ: монтажник технологических трубопроводов

Относится к
Монтаж технологических трубопроводов

Утвержден приказом: 585н от 30.08.2021
Документ: монтажник санитарно технических систем и оборудования

Относится к
Монтаж санитарно-технических систем и оборудования объектов капитального строительства непроизводственного и производственного назначения

Утвержден приказом: 412н от 17.06.2019
Документ: электромонтажник домовых электрических систем и оборудования

Относится к
Выполнение работ по техническому обслуживанию и ремонту электрооборудования гражданских зданий

Утвержден приказом: 820н от 23.11.2020
Документ: монтажник технологического оборудования и связанных с ним конструкций

Относится к
Монтаж технологического оборудования и связанных с ним конструкций

Утвержден приказом: 586н от 30.08.2021
Документ: монтажник приборов и аппаратуры автоматического контроля регулирования управления

Относится к
Монтаж приборов и аппаратуры автоматического контроля, регулирования, управления

Утвержден приказом: 542н от 04.08.2021
Документ: специалист по строительному контролю систем защиты от коррозии

Относится к
Строительный контроль в области защиты от коррозии

Утвержден приказом: 165н от 13.04.2016
Документ: специалист по производству изделий из наноструктурированных изоляционных материалов

Относится к
Производство изделий из наноструктурированных изоляционных материалов

Утвержден приказом: 530н от 19.09.2016
Документ: специалист в области производства бетонов с наноструктурирующими компонентами

Относится к
Производство бетонов с наноструктурирующими компонентами

Утвержден приказом: 529н от 19.09.2016
Документ: инженер технолог в области анализа разработки и испытаний бетонов с наноструктурирующими компонентами

Относится к
Проектирование состава бетонов с наноструктурирующими компонентами

Утвержден приказом: 504н от 13.09.2016
Документ: специалист в области производства наноструктурированных лаков и красок

Относится к
Производство водно-дисперсионных наноструктурированных лаков и красок

Утвержден приказом: 518н от 15.09.2016
Документ: инженер технолог в области анализа разработки и испытаний наноструктурированных лаков и красок

Относится к
Разработка и испытания наноструктурированных лаков и красок с заданными свойствами

Утвержден приказом: 523н от 15.09.2016
Документ: машинист катка

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением самоходных и полуприцепных катков

Утвержден приказом: 581н от 30.08.2021
Документ: машинист автогудронатора

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением автогудронатора

Утвержден приказом: 714н от 06.12.2016
Документ: машинист битумоплавильной передвижной установки

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением битумоплавильной передвижной установки

Утвержден приказом: 396н от 10.06.2021
Документ: машинист машин для транспортировки бетонных смесей

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением бетоносмесителя передвижного с различным объемом замеса и автобетоновоза

Утвержден приказом: 811н от 17.11.2020
Документ: машинист щебнераспределителя

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением щебнераспределителя

Утвержден приказом: 383н от 08.06.2021
Документ: плиточник

Относится к
Работы по облицовке внутренних и наружных горизонтальных и вертикальных поверхностей плиткой

Утвержден приказом: 12н от 10.01.2017
Документ: гранитчик

Относится к
Отделка поверхностей строительными изделиями из естественного камня

Утвержден приказом: 11н от 10.01.2017
Документ: оператор бетоноукладчика

Относится к
Техническое обслуживание и управление работой бетоноукладчика

Утвержден приказом: 33н от 13.01.2017
Документ: монтажник строительных лесов и подмостей

Относится к
Обеспечение производства строительно-монтажных работ

Утвержден приказом: 32н от 13.01.2017
Документ: электромонтажник

Относится к
Монтаж электрического оборудования

Утвержден приказом: 682н от 06.10.2021
Документ: машинист машин по транспортировке растворных смесей

Относится к
Доставка строительных растворов на строительную площадку авторастворовозом

Утвержден приказом: 41н от 17.01.2017
Документ: специалист по подготовке проекта обеспечения соблюдения требований энергетической эффективности зданий строений и сооружений

Относится к
Проектирование системы обеспечения соблюдения требований энергетической эффективности зданий, строений и сооружений

Утвержден приказом: 605н от 31.08.2021
Документ: машинист строительного подъемника

Относится к
Эксплуатация, обслуживание и ремонт подъемных машин

Утвержден приказом: 154н от 09.02.2017
Документ: специалист в области энергоменеджмента в строительной сфере

Относится к
Внедрение, обеспечение функционирования и совершенствование системы энергетического менеджмента в строительной организации

Утвержден приказом: 216н от 01.03.2017
Документ: специалист по проведению энергосервисных мероприятий на объектах капитального строительства

Относится к
Проведение энергосервисных мероприятий на объектах капитального строительства

Утвержден приказом: 188н от 15.02.2017
Документ: работник профессиональной уборки

Относится к
Осуществление профессиональной уборки объектов и поверхностей различного назначения

Утвержден приказом: 232н от 21.04.2022
Документ: машинист комбинированной дорожной машины

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением комбинированной дорожной машины

Утвержден приказом: 206н от 01.03.2017
Документ: машинист машины для укладки геосинтетических материалов

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением машины для укладки геосинтетических материалов в условиях строительства, ремонта и реконструкции автомобильных дорог, аэродромов и инженерных сооружений

Утвержден приказом: 209н от 01.03.2017
Документ: машинист перегружателя асфальтобетона

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением перегружателя асфальтобетона

Утвержден приказом: 207н от 01.03.2017
Документ: машинист разогревателя нагревателя асфальтобетона

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением разогревателя (нагревателя) асфальтобетона

Утвержден приказом: 186н от 15.02.2017
Документ: специалист по эксплуатации эскалаторов пассажирских конвейеров и подъемных платформ для инвалидов

Относится к
Техническое обслуживание и эксплуатация эскалаторов, пассажирских конвейеров и подъемных платформ для инвалидов

Утвержден приказом: 433н от 22.05.2017
Документ: специалист по наладке подъемных сооружений

Относится к
Обеспечение наладки, монтажа, технического обслуживания, ремонта, реконструкции и модернизации подъемных сооружений и их оборудования

Утвержден приказом: 219н от 01.03.2017
Документ: эксперт по оценке соответствия подъемных сооружений требованиям безопасности

Относится к
Оценка соответствия и экспертиза подъемных сооружений требованиям безопасности

Утвержден приказом: 227н от 01.03.2017
Документ: специалист по монтажу и обслуживанию крановых путей подъемных сооружений

Относится к
Монтаж, техническое обслуживание и ремонт рельсовых крановых путей

Утвержден приказом: 211н от 01.03.2017
Документ: монтажник оборудования насосных станций и станций водоподготовки в системах водоснабжения

Относится к
Выполнение работ по монтажу оборудования насосных станций и станций водоподготовки в системах водоснабжения

Утвержден приказом: 530н от 02.08.2021
Документ: машинист машин для забивки и погружения свай

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением машин для забивки и погружения свай

Утвержден приказом: 208н от 01.03.2017
Документ: монтажник оборудования насосных станций и сооружений очистки стоков в системах водоотведения

Относится к
Выполнение работ по монтажу оборудования насосных станций и сооружений очистки стоков в системах водоотведения

Утвержден приказом: 583н от 30.08.2021
Документ: специалист по проектированию металлических конструкций зданий и сооружений промышленного и гражданского назначения

Относится к
Проектирование металлических конструкций зданий и сооружений промышленного и гражданского назначения, в том числе энергетических установок и специальных сооружений

Утвержден приказом: 608н от 31.08.2021
Документ: специалист по проектированию подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Относится к
Проектирование подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Утвержден приказом: 214н от 06.04.2021
Документ: специалист по энергетическому обследованию объектов капитального строительства

Относится к
Проведение энергетического обследования объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 276н от 13.03.2017
Документ: специалист по строительству подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Относится к
Прокладка подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Утвержден приказом: 589н от 30.08.2021
Документ: специалист по проектированию строительных конструкций из металлических тонкостенных профилей

Относится к
Проектирование строительных конструкций из металлических тонкостенных профилей для зданий и сооружений

Утвержден приказом: 606н от 31.08.2021
Документ: специалист в области механики грунтов геотехники и фундаментостроения

Относится к
Проектная деятельность в области механики грунтов, геотехники и фундаментостроения

Утвержден приказом: 215н от 06.04.2021
Документ: монтажник фасадных систем

Относится к
Выполнение работ по отделке наружных поверхностей зданий и сооружений фасадными системами

Утвержден приказом: 403н от 02.05.2017
Документ: оператор бетоносмесительной установки

Относится к
Управление работой мобильных и стационарных бетоносмесительных установок непрерывного и цикличного действия

Утвержден приказом: 404н от 02.05.2017
Документ: монтажник светопрозрачных конструкций

Относится к
Выполнение работ по монтажу светопрозрачных конструкций

Утвержден приказом: 417н от 10.05.2017
Документ: монтажник внутридомового и внутриквартирного газового оборудования и газопроводов

Относится к
Выполнение работ по монтажу внутридомового и внутриквартирного газового оборудования и газопроводов

Утвержден приказом: 587н от 19.07.2017
Документ: машинист буровой установки

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением бурильной техники различного типа

Утвержден приказом: 167н от 30.03.2021
Документ: специалист по оценке соответствия эскалаторов пассажирских конвейеров требованиям безопасности

Относится к
Оценка соответствия эскалаторов, пассажирских конвейеров требованиям безопасности

Утвержден приказом: 156н от 16.03.2018
Документ: специалист по организации монтажа электрических подъемников лифтов платформ подъемных для инвалидов эскалаторов пассажирских конвейеров

Относится к
Монтаж систем вертикального транспорта - лифтов, платформ подъемных для инвалидов, эскалаторов, пассажирских конвейеров

Утвержден приказом: 165н от 20.03.2018
Документ: специалист по эксплуатации подъемных сооружений

Относится к
Эксплуатация, техническое обслуживание, ремонт подъемных сооружений и крановых путей

Утвержден приказом: 169н от 20.03.2018
Документ: электромеханик по эксплуатации и обслуживанию подъемных платформ для инвалидов

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт подъемных платформ для инвалидов

Утвержден приказом: 548н от 23.08.2018
Документ: специалист по организации капитального ремонта многоквартирного дома

Относится к
Организация капитального ремонта многоквартирного дома

Утвержден приказом: 819н от 23.11.2020
Документ: слесарь аварийно восстановительных работ на сетях водоснабжения и водоотведения

Относится к
Обслуживание, ремонт действующих водопроводно-канализационных сетей, устранение аварий на них

Утвержден приказом: 397н от 20.06.2018
Документ: специалист по организации эксплуатации водопроводных и канализационных сетей

Относится к
Техническая эксплуатация водопроводных и канализационных сетей

Утвержден приказом: 508н от 26.07.2021
Документ: специалист по обслуживанию дизельных электрических станций и источников бесперебойного электроснабжения в муниципальных электрических сетях

Относится к
Обслуживание дизельных электрических станций и источников бесперебойного электроснабжения в муниципальных электрических сетях

Утвержден приказом: 47н от 29.01.2019
Документ: специалист по наладке и эксплуатации релейной защиты и автоматики в муниципальных электрических сетях

Относится к
Наладка, техническая эксплуатация, обслуживание и текущий ремонт средств релейной защиты и автоматики в муниципальных электрических сетях

Утвержден приказом: 593н от 25.09.2018
Документ: специалист по проектированию систем водоснабжения и водоотведения объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем водоснабжения и водоотведения объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 255н от 19.04.2021
Документ: специалист по проектированию систем электроснабжения объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем электроснабжения объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 590н от 30.08.2021
Документ: специалист по проектированию слаботочных систем управления инженерными сетями объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование слаботочных систем управления инженерными сетями объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 213н от 06.04.2021
Документ: специалист по проектированию систем отопления вентиляции и кондиционирования воздуха объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 251н от 19.04.2021
Документ: специалист по проектированию систем газоснабжения сетей газораспределения и газопотребления объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем газоснабжения (сетей газораспределения и газопотребления) объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 212н от 06.04.2021
Документ: специалист в сфере информационного моделирования в строительстве

Относится к
Информационное моделирование объектов капитального строительства (далее - ОКС)

Утвержден приказом: 787н от 16.11.2020
Документ: специалист по водным технологиям водоснабжения и водоотведения акватроник

Относится к
Совершенствование, автоматизация, безопасность эксплуатации технологических процессов и систем водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 340н от 25.05.2021
Строительство исполнительная документация 492Строительство исполнительная документация: Акты33Строительство исполнительная документация: ИГАСН18Строительство исполнительная документация: Краны17Строительство исполнительная документация: Лифты8Строительство исполнительная документация: Упоры6Строительство исполнительная документация: Грунты17Строительство исполнительная документация: Дороги18Строительство исполнительная документация: Машины19Строительство исполнительная документация: Сварка11Строительство исполнительная документация: Арматура11Строительство исполнительная документация: Геодезия8Строительство исполнительная документация: Скважины8Строительство исполнительная документация: Котельные8Строительство исполнительная документация: Отопление53Строительство исполнительная документация: Формы Ф-*22Строительство исполнительная документация: Фундамент26Строительство исполнительная документация: Акты сдачи8Строительство исполнительная документация: Вентиляция4Строительство исполнительная документация: Формы ПД-*9Строительство исполнительная документация: Канализация167Строительство исполнительная документация: Акты приемки10Строительство исполнительная документация: Антикоррозия49Строительство исполнительная документация: Журналы учета27Строительство исполнительная документация: Сваи (столбы)37Строительство исполнительная документация: Акты испытаний5Строительство исполнительная документация: Дефекты (брак)37Строительство исполнительная документация: Акты готовности7Строительство исполнительная документация: Акты отбраковки26Строительство исполнительная документация: Журналы контроля47Строительство исполнительная документация: Монтажные работы10Строительство исполнительная документация: Вахтенные журналы20Строительство исполнительная документация: Журналы испытаний33Строительство исполнительная документация: Тепло (сети, пункты)21Строительство исполнительная документация: Акты рабочей комиссии764Строительство исполнительная документация (технологические карты)9Строительство исполнительная документация: Монолитные конструкции46Строительство исполнительная документация: Акты освидетельствования27Строительство исполнительная документация: Электро (установки, проводка)41Строительство исполнительная документация: Бетонные (железоьетонные) работы13Строительство исполнительная документация (технологические карты) Бетонные работы21Строительство исполнительная документация: Акты освидетельствования скрытых работ1Строительство исполнительная документация (технологические карты) Кровельные работы4Строительство исполнительная документация (технологические карты) Отделочные работы19Строительство исполнительная документация: Акты приемки законченного строительством2Строительство исполнительная документация (технологические карты) Каменные работы и монтаж конструкций
Строительство
ОКВЭД-2 выбранные части РАЗДЕЛ ОКВЭД F. СТРОИТЕЛЬСТВО

41 42 43
РАЗДЕЛ ОКВЭД D. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИЕЙ, ГАЗОМ И ПАРОМ; КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА

35
РАЗДЕЛ ОКВЭД E. ВОДОСНАБЖЕНИЕ; ВОДООТВЕДЕНИЕ, ОРГАНИЗАЦИЯ СБОРА И УТИЛИЗАЦИИ ОТХОДОВ, ДЕЯТЕЛЬНОСТЬ ПО ЛИКВИДАЦИИ ЗАГРЯЗНЕНИЙ

36 37 38 39
Абр. Значение
ВНП Ведомственные нормы проектирования
ВНТП Ведомственные (отраслевые) нормы технологического проектирования
ВСН Ведомственные строительные нормы
ГОСТ Государственные стандарты
ГСН, ГСНр Государственные сметные нормы
ГЭСН Государственные элементные сметные нормы на строительные работы
ЕНиР Единые нормы и расценки
ИД Информационные документы
МГСН Московские городские строительные нормы
НПБ Руководящие документы Государственной противопожарной службы МЧС России (Нормы Государственной противопожарной службы МВД России)
НПРМ Нормативные показатели расхода материалов
ОК Общероссийские классификаторы
ОНТП Общероссийские (общесоюзные) нормы технологического проектирования
ПБ Правила безопасности
ПБУ Положение бухгалтерского учета
ПВР Показатели стоимости на виды работ
ППБ Правила пожарной безопасности
РД Руководящие документы
РДС Руководящие документы системы
РНиП Реставрационные нормы и правила
РТМ Руководящие технологические материалы
СанПиН Санитарные правила и нормы
СН Строительные нормы
СНиП Строительные нормы и правила
СНиР Сборники сметных норм и расценок
СП Свод правил по проектированию
ТОИ Типовые инструкции по охране труда
ТСН Территориальные строительные нормы
ФЕР Федеральные единичные расценки на строительные работы