Хорошие продукты и сервисы
Наш Поиск (введите запрос без опечаток)
Наш Поиск по гостам (введите запрос без опечаток)
Поиск
Поиск
Бизнес гороскоп на текущую неделю c 28.10.2024 по 03.11.2024
Открыть шифр замка из трёх цифр с ограничениями

(к СНиП 2.03.01-84) Проектир. ЖБК из ячеистых бетонов

или поделиться

Рекомендуем
Еще ГОСТы — основной раздел, содержит 41757 гостов, с постраничной организацией Интересный ГОСТ
Поиск по гостам вынесен вверх сайта под меню
3 мая. Обновили индекс ГОСТов. Теперь поиск по ГОСТам стал дружелюбнее, пробуйте искать по словам и словосочетаниям
Например: соль, пищевые добавки, алюминий, медь, цинк и тп

ВсеПособия — (к СНиП 2.03.01-84) Проектир. ЖБК из ячеистых бетонов


ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
БЕТОНА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА (НИИЖБ) ГОССТРОЯ СССР

ОРДЕНА ТРУДОВОГО КРАСНОГО ЗНАМЕНИ ЦЕНТРАЛЬНЫЙ
НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ
СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ им. В.А.КУЧЕРЕНКО
(ЦНИИСК им. КУЧЕРЕНКО) ГОССТРОЯ СССР

ПОСОБИЕ

по проектированию бетонных
И железобетонных конструкций

из ячеистых бетонов

(к СНиП 2.03.0184)

Утверждено
приказом НИИЖБ Госстроя СССР от 16 апреля 1985 г. № 20

Рекомендовано к изданию секцией теории железобетона и арматуры НТС НИИЖБ Госстроя СССР.

Содержит основные положения по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из ячеистых бетонов. Приведены данные о материалах, применяемых в указанных конструкциях, рекомендации по расчету и конструктивные требования. Даны примеры расчета.

Для инженерно-технических работников проектных организаций.

При пользовании Пособием необходимо учитывать утвержденные изменения строительных норм и правил и государственных стандартов, публикуемые в журнале «Бюллетень строительной техники», «Сборнике изменений к строительным нормам и правилам» Госстроя СССР и информационном указателе «Государственные стандарты СССР» Госстандарта.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие распространяется на проектирование элементов бетонных и железобетонных конструкций из различных видов ячеистых бетонов автоклавного и неавтоклавного твердения, применяемых в конструкциях гражданских, промышленных и сельскохозяйственных зданий.

Поскольку конструкции из ячеистых бетонов выполняются только в виде стеновых панелей, плит покрытий и перекрытий, то многие виды расчетов, предусмотренные СНиП 2.03.01-84, в Пособии не приводятся, в частности, расчеты кольцевых сечений на растяжение и кручение, выносливость, ширину раскрытия и закрытия косых трещин, влияние поперечной силы на прогиб, а также расчеты косвенного армирования.

В скобках указаны номера пунктов, таблиц и формул СНиП 2.03.0184.

В Пособии использованы материалы разработок НИИСК и ДонпромстройНИИпроекта Госстроя СССР, ВНИИстрома, НИПИсиликатобетона Минстройматериалов СССР, НИИстроительства Госстроя ЭССР, ЛенЗНИИЭПа Госгражданстроя, а также ряда других научно-исследовательских и проектных организаций, высших учебных заведений, предприятий, изготовляющих изделия из ячеистых бетонов, строительных и монтажных организаций, осуществляющих строительство зданий с применением конструкций из ячеистых бетонов, а также использован опыт эксплуатации таких зданий. Пособие разработано НИИЖБ (кандидаты техн. наук К.М.Романовская, В.В.Макаричев) и ЦНИИСК им. Кучеренко (канд. техн. наук Н.И.Левин).

Замечания и предложения просьба направлять в НИИЖБ и ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР по адресу: 109389, Москва, 2-я Институтская, д. 6.

1. ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящее Пособие составлено к СНиП 2.03.01-84 и может быть использовано при проектировании элементов конструкций зданий и сооружений для гражданского, промышленного и сельскохозяйственного строительства из различных автоклавных и неавтоклавных ячеистых бетонов, работающих при систематическом воздействии температур не выше 50 оС и не ниже минус 70 °С, а именно:

а) бетонных однослойных, работающих на изгиб и внецентренное сжатие;

б) железобетонных однослойных с обычным армированием, работающих на изгиб и внецентренное сжатие;

в) железобетонных двухслойных с обычным армированием и предварительно напряженных, работающих на изгиб.

Автоклавные и неавтоклавные ячеистые бетоны, предусмотренные настоящим Пособием, должны соответствовать требованиям ГОСТ 25485-82.

Виды применяемых ячеистых бетонов приведены в прил. 1.

Проектирование ячеистобетонных конструкций для сейсмических районов допускается при условии выполнения требований СНиП II781.

1.2. При проектировании элементов конструкций из ячеистых бетонов следует руководствоваться общими требованиями СТ СЭВ 384—76, СНиП II-6-74, СНиП II-3-79, СНиП 2.01.01-82, СНиП 2.03.01-84, а также требованиями настоящего Пособия.

1.3. Проектирование бетонных и железобетонных конструкций для работы в условиях агрессивной среды следует вести с учетом дополнительных требований, предъявляемых СНиП 2.03.11-85.

1.4. В целях обеспечения долговечности конструкций из ячеистых бетонов следует предусмотреть защиту их от увлажнения грунтовыми водами и интенсивного увлажнения атмосферными осадками, для чего рекомендуется применять защитно-декоративные отделки наружных поверхностей стен окрасочными составами, поризованными растворами с дроблеными каменными материалами в соответствии с СН 277-80.

1.5. Однослойные конструкции из ячеистых бетонов следует предусматривать для зданий с относительной влажностью воздуха внутри помещений до 60 %, а при наличии пароизоляции на внутренней поверхности стен — для зданий с влажностью воздуха внутри помещений до 75 %.

Допускается при соответствующем технико-экономическом обосновании вместо устройства пароизоляции увеличение толщины элементов стен исходя из условия исключения выпадания конденсата на их внутренней поверхности. Двухслойные конструкции с внутренним слоем из тяжелого бетона допускаются к применению без специальных мер защиты при влажности воздуха внутри помещений до 75 %.

1.6. Расчетная зимняя температура наружного воздухе и влажность окружающей среды определяются в соответствии с п. 1.8 СНиП 2.03.01-84.

1.7. Теплотехнический расчет элементов конструкций из ячеистых бетонов следует производить в соответствии со СНиП II-3-79.

Теплофизические характеристики ячеистых бетонов для наружных ограждающих конструкций в случае их отсутствия в СНиП II-3-79 рекомендуется принимать на основании опытных данных.

1.8. В рабочих чертежах, технических условиях на элементы конструкций из ячеистого бетона следует указывать вид ячеистого бетона и его характеристики: класс бетона по прочности на осевое сжатие, марку надежности, прочность бетона при отпуске изделий с завода, а для элементов наружных ограждающих конструкций также марку по морозостойкости.

Кроме того, должны быть указаны вид, класс и марка стали для арматуры и закладных деталей.

1.9. При проектировании конструкций из ячеистых бетонов следует учитывать требования, предъявляемые СН 277-80 к способу их формования (литьевому, по вибротехнологии, по резательной технологии), и другие требования этой Инструкции.

1.10. Автоклавные ячеистые бетоны рекомендуется применять в зданиях и сооружениях I, II и III классов по степени ответственности.

Неавтоклавные ячеистые бетоны рекомендуется применять в зданиях и сооружениях II и III классов по степени ответственности.

П р и м е ч а н и е. Классы по степени ответственности следует принимать по «Правилам учета степени ответственности зданий и сооружений при проектировании конструкций», утвержденным постановлением Госстроя СССР № 41 от 19 марта 1981 г.

1.11. При проектировании следует предусмотреть защиту арматуры и закладных деталей от коррозии в соответствии с СН 277-80.

1.12. Автоклавные и неавтоклавные ячеистые бетоны могут применяться в следующих элементах конструкций:

а) одно- и двухслойных панелях наружных и однослойных панелях внутренних стен;

б) одно- и двухслойных плитах покрытий;

в) неармированных и армированных стеновых крупных блоках;

г) неармированных стеновых мелких блоках.

П р и м е ч а н и я: 1. Проектирование конструкций стен из мелких блоков осуществляется в соответствии со СНиП II-22-81, а прочностные характеристики ячеистых бетонов принимаются согласно настоящему Пособию.

2. Армированные крупнозернистые элементы из неавтоклавных ячеистых бетонов могут применяться при отсутствии в них недопустимых усадочных трещин.

3. Применение ячеистых бетонов в конструкциях внутренних стен и междуэтажных перекрытий допускается только при соответствующем технико-экономическом обосновании.

1.13. Стеновые панели из автоклавных ячеистых бетонов разрешается применять в зданиях независимо от их этажности при условии обеспечения расчетом необходимой прочности и деформативности.

Усилия, на которые рассчитываются ячеистобетонные стеновые панели и крупные блоки, а также стены из мелких блоков, определяются расчетом в зависимости от способа соединения наружных и внутренних стен или несущих каркасов (колонн, ригелей и плит перекрытий).

При жестком соединении наружных и внутренних стен с помощью сварки закладных деталей или замоноличивания арматурных выпусков стены рассчитываются как совместно работающие, т.е. как несущие. В этом случае нагрузки, приходящиеся на наружные стеновые панели или блоки из ячеистых бетонов, определяются из общего расчета зданий как совместной системы продольных, поперечных и горизонтальных дисков с учетом соотношения упругопластических свойств ячеистого бетона и материала внутренних конструкций зданий.

При соединении наружных ячеистобетонных стен с внутренними несущими конструкциями зданий (колоннами или стенами) с помощью горизонтальных гибких стержней и при наличии зазора между стенами и внутренними конструкциями элементы стен (панели или блоки) рассчитываются как самонесущие.

Для бескаркасных зданий, имеющих жесткое соединение (монолитную связь) между стенами из неавтоклавных ячеистых бетонов, предельной высотой следует считать три этажа.

1.14. Двухслойные плиты перекрытий или покрытий рекомендуется проектировать из слоя тяжелого бетона, плотного силикатного бетона класса по прочности не менее В 10 при армировании без предварительного напряжения и не менее В 17,5 с предварительным напряжением.

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

1.15. Основные расчетные требования к проектированию бетонных и железобетонных однослойных конструкций из ячеистых бетонов принимаются в соответствии с пп. 1.10-1.13 и 1.19-1.22 СНиП 2.03.01-84, двухслойных предварительно напряженных с учетом пп. 1.17; 1.18 и 1.23—130 СНиП 2.03.01.84.

1.16 (1.16). К трещиностойкости конструкций из ячеистых бетонов предъявляются требования только 2- и 3-й категорий, т.е. допускается ограниченное по ширине кратковременное и длительное раскрытие трещин. Ко 2-й категории относятся предварительно напряженные двухслойные конструкции с арматурой классов А-V, А-VI и проволокой классов В-II и Вр-II диаметром 3,5 мм и более. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для данных конструкций принимается кратковременная acrc1 = 0,2 мм.

Однородные конструкции и конструкции с другими видами арматуры относятся к 3-й категории трещиностойкости. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин для данных конструкций принимается: кратковременная acrc1 = 0,4 мм, длительная acrc2 = 0,3.

При расчете ширины раскрытия трещин коэффициент надежности по нагрузке (постоянной, длительной и кратковременной) f принимается равным 1.

Указанные категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к трещинам, нормальным к продольной оси элемента.

Во избежание раскрытия продольных трещин следует принимать конструктивные меры (устанавливать соответствующую поперечную арматуру), а для предварительно напряженных элементов, кроме того, ограничивать значения сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия (см. п. 1.29 СНиП 2.03.01-84).

П р и м е ч а н и е. В конструкциях, в которых арматура покрывается антикоррозионным составом, допускается ширина раскрытия трещин acrc2 до 0,5 мм.

1.17. Прогибы элементов железобетонных конструкций из ячеистых бетонов не должны превышать предельно допустимых значений, указанных в п. 1.20 СНиП 2.03.01-84.

Для элементов покрытий сельскохозяйственных зданий производственного назначения, если прогибы не ограничиваются технологическими или конструктивными требованиями, предельно допустимые прогибы принимаются равными при пролетах: до 6 м - 1/150 пролета, от 6 до 10 м - 4 см.

1.18. (1.21). При расчете по прочности бетонных и железобетонных элементов на действие сжимающей продольной силы должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет еа, обусловленный не учтенными в расчете факторами. Эксцентриситет еа в любом случае принимается: не менее 1/600 длины элемента или расстояния между его сечениями, закрепленными от смещения, и 1/30 высоты сечения; не менее 2 см для несущих стен и 1 см для самонесущих стен.

Для элементов статически неопределимых конструкций значение эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения ео принимается равным эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее еа. В элементах статически определимых конструкций эксцентриситет ео находится как сумма эксцентриситетов - определяемого из статического расчета конструкции и случайного.

Расчет сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения (в том числе армированных симметричной конструктивной арматурой) при величине эксцентриситета, определенного в соответствии с указанием настоящего пункта, 0 < ео  0,225h и расчетной длине элемента lо  20h допускается производить в соответствии с прил. 2.

1.19. Расстояние между температурно-усадочными швами устанавливается в соответствии с п. 1.22 СНиП 2.03.01-84.

1.20. При статических и теплотехнических расчетах элементов ячеистобетонных конструкций следует учитывать среднюю установившуюся влажность ячеистого бетона, принимаемую по табл. 1.

Таблица 1

 

 

Расчетная средняя установившаяся влажность
яче
истых бетонов, % (по массе)

Ячеистый бетон

для стен, междуэтажных

для покрытий

 

и вентилируемых чердачных
 п
ерекрытий

вентилируемых

невентилируемых

На песке

10

12

15

На золах

10

15

20

1.21. Расчет предварительно напряженных двухслойных элементов конструкций из ячеистых бетонов, определение потерь напряжения и учет дополнительных требований к ним должны производиться в соответствии с пп. 1.23-1.30 СНиП 2.03.01-84. Длина зоны передачи напряжений определяется в соответствии с п. 2.29 СНиП 2.03.01-84.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ

ЯЧЕИСТЫЕ БЕТОНЫ

2.1. Для бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистого бетона, проектируемых в соответствии с рекомендациями настоящего Пособия, предусматриваются автоклавные и неавтоклавные бетоны, указанные в ГОСТ 25485-82.

2.2 (2.2). При проектировании бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистых бетонов в зависимости от их назначения и условий работы следует устанавливать показатели качества бетона, основными из которых являются:

класс бетона по прочности на сжатие В (как правило, следует указывать в проекте);

марка по морозостойкости F (должна назначаться для конструкций, подвергающихся в увлажненном состоянии действию попеременного замораживания и оттаивания);

марка по средней плотности ячеистого бетона D.

П р и м е ч а н и е. Определение понятие класс бетона и марка бетона см. по ГОСТ 25192-82.

Классы бетона по прочности на сжатие соответствуют значениям гарантированной прочности бетона, МПа, контролируемой на базовых образцах в установленные сроки согласно государственным стандартам с обеспеченностью 0,95 при средней установившейся влажности 10 2 % (по массе).

2.3. Для бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистых бетонов предусматриваются:

классы бетонов по прочности на сжатие при средней марке по плотности — в соответствии с табл. 2;

марки по морозостойкости: F15$ F25; F35; F50; F75; F100;

марки по средней плотности — в соответствии с табл. 2.

 

Таблица 2

Марка по средней плотности D,

Класс по прочности на сжатие, МПа,
для ячеистых бетонов

кг/м3

автоклавных

неавтоклавных

500

В1; В1,5

600

В1; В1,5; В2; В2,5

В1; В1,5

700

В1,5; В2; В2,5; В3,5

В1,5; В2; В2,5

800

В2,5; В3,5; В5

В2; В2,5; В3,5

900

В3,5; В5; В7,5

В3,5; В5

1000

В5; В7,5; В10

В5; В7,5

1100

В7,5; В10; В12,5; В15

В7,5; В10

1200

В10; В12,5; В15

В10; В12,5

2.4. Величины отпускной прочности ячеистого бетона в элементах сборных конструкций устанавливаются соответствующими государственными стандартами на сборные изделия.

2.5. Для двухслойных предварительно напряженных элементов класс тяжелого бетона по прочности на сжатие принимается в соответствии с п. 2.6 СНиП 2.03.01-84.

2.6. Среднюю плотность для определения собственного веса бетонных и железобетонных элементов конструкций из ячеистого бетона следует принимать по табл. 3.

Таблица 3

Плотность ячеистого бетона с учетом расчетной влажности 10 %, кг/м3

Марка по средней плотности D, кг/м3

550

500

660

600

770

700

880

800

990

900

1100

1000

1210

1100

1320

1200

П р и м е ч а н и я: 1. Для железобетонных элементов конструкций из ячеистых бетонов плотность принимается на 50 кг/м3 выше, чем для бетонных.

2. При наличии фактических данных по расходу арматуры и влажности бетона в элементах конструкций разрешается принимать иные значения плотностей, но не менее указанных в табл. 3 с учетом примеч. 1.

2.7. Марки ячеистого бетона по морозостойкости бетонных и железобетонных элементов конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства следует принимать:

для конструкций зданий (кроме наружных стен отапливаемых зданий) — не ниже указанных в табл. 9 СНиП 2.03.01-84;

для наружных стен отапливаемых зданий — не ниже указанных в табл. 10 СНиП 2.03.01-84.

П р и м е ч а н и е. Минимальную марку ячеистого бетона по морозостойкости в наружных несущих элементах сборных конструкций следует принимать не ниже F25.

2.8. Для замоноличивания стыков и швов элементов сборных конструкций из ячеистого бетона следует применять строительные растворы проектной марки по прочности на сжатие не ниже М75, марки по плотности D1500 в соответствии со СНиП II-22-81.

Для стыков и швов, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять растворы и бетоны проектных марок по морозостойкости не ниже принятых для стыкуемых элементов.

П p и м е ч а н и е. При назначении вида, проектной марки и состава раствора для монтажных швов необходимо учитывать требования, приведенные в СН 290-74.

Нормативные и расчетные характеристики бетона

2.9 (2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность) Rbn и сопротивление осевому растяжению Rbtn.

2.10. Нормативные сопротивления бетона сжатию Rbn и нормативные сопротивления бетона растяжению Rbtn (с округлением) в зависимости от класса бетона по прочности и на сжатие В приведены в табл. 4.

Таблица 4

 

Сопротивление

Нормативные сопротивления ячеистого бетона сжатию
Rbn и растяжению Rbtn; расчетные сопротивления
для предельных состояний второй группы
Rb,ser и Rbt,ser, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

 

В1

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

Сжатие осевое (призменная прочность)
Rbn и Rb,ser 

0,95
9,69

1,40
14,3

1,90
19,4

2,4
24,5

3,3
33,7

4,60
46,9

6,9
70,4

9,0
91,8

10,5
107

11,5
117

Растяжение осевое
Rbtn и Rbt,ser

0,14
1,43

0,22
2,24

0,26
2,65

0,31
3,16

0,41
4,18

0,55
5,61

0,63
6,42

0,89
9,08

1,00
10,2

1,05
10,7

П р и м е ч а н и я. 1. Над чертой приведены расчетные сопротивления в МПа, под чертой - расчетные сопротивления в кгс/см2.

2. Величины нормативных сопротивлений ячеистых бетонов даны для состояния средней влажности ячеистого бетона 10 % (по массе).

2.11. Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой и второй групп определяются путем деления нормативных сопротивлений на соответствующие коэффициенты надежности по бетону при сжатии bc или при растяжении bt , принимаемые по табл. 5.

Таблица 5

Расчет конструкций по предельным состояниям групп

первой

второй

bc

bt

bc

bt

1,5

2,3

1,0

1,0

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы Rb,ser и Rbt,ser вводят и расчет с коэффициентом условий работы бетона bi = 1.

Значения расчетных сопротивлений в зависимости от класса бетона для предельных состояний первой группы приведены в табл. 6, для предельных состояний второй группы — в табл. 4.

Таблица 6

 

Сопро-тивление

Расчетные сопротивления ячеистого бетона
для предельных состояний первой группы
Rb и Rbt, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

 

В1

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

Сжатие осевое (призменная прочность) Rb

0,63
6,42

0,95
9,69

1,3
13,3

1,6
16,1

2,2
22,4

3,1
31,6

4,6
46,9

6,0
61,2

7,0
71,4

7,7
78,5

Растяжение осевое Rbt

0,06
0,612

0,09
0,918

0,12
1,22

0,14
1,43

0,18
1,84

0,24
2,45

0,28
2,86

0,39
4,0

0,44
4,49

0,46
4,69

П р и м е ч а н и я. 1. Над чертой указаны расчетные сопротивления в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2. Значения расчетных сопротивлений ячеистых бетонов даны для состояния средней влажности ячеистого бетона 10 % (по массе).

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rb и Rbt, приведенные в табл. 6, снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона bi, учитывающие особенности свойств бетона, длительность действия нагрузки, условия и стадии работы конструкций и т.п. согласно табл. 7.

Таблица 7

 

Факторы, обуславливающие введение

Коэффициенты условий работы бетона

коэффициентов условий работы бетона

условные обозначения

значение

1. Длительность действия нагрузки:

 

 

а) при учете постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме нагрузок непродолжительного действия, суммарная длительность действия которых за период эксплуатации мала (например, крановые нагрузки; ветровые; нагрузки, возникающие при изготовлении, транспортировании и возведении), а также при учете особых нагрузок, вызванных деформациями просадочных, набухающих, вечномерзлых и тому подобных грунтов

b2

0,85

б) при учете в рассматриваемом сочетании кратковременных нагрузок (непродолжительного действия) или особых, не указанных в поз. 1а

b2

1,10

2. Бетонирование в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м

b3

0,80

3. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVА согласно СНиП 2.01.01-82

b7

0,85

4. Бетонные конструкции

b9

0,90

5. Влажность ячеистого бетона, %:

b11

 

10 и менее

 

1,00

25 и более

 

0,85

от 10 до 25

 

По интерполяции

П р и м е ч а н и я: 1. В табл. 7 приведены коэффициенты условий работы, учитываемые при расчете конструкций из ячеистых бетонов.

2. Если при учете особых нагрузок вводится дополнительный коэффициент b2 условий работы меньше единицы согласно указаниям соответствующих документов (например при учете сейсмических нагрузок), коэффициент принимается равным единице.

3. Коэффициенты bi по поз. 1, 3 4, 5 должны учитываться при определении Rb и Rbt, а по поз. 2 - только при определении Rb.

4. Коэффициенты условий работы бетона вводятся независимо один от другого с тем, однако, чтобы их произведение было не менее 0,45.

2.12. Значения начального модуля упругости Еb при сжатии и растяжении для ячеистых бетонов с влажностью 10 ± 2 % (по массе) принимаются по табл. 8.

Таблица 8

Марка
по средней плотности

Начальные модуль упругости автоклавного ячеистого бетона при сжатии и растяжении Еb  10-3, МПа, при классе бетона по прочности на сжатие

D,

кг/м3

В1

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

500

1,1
11,2

1,4
14,3

-

-

-

-

-

-

-

-

600

1,4
14,3

1,7
17,3

1,8
18,4

2,1
21,4

-

-

-

-

-

-

700

-

1,9
19,4

2,2
22,4

2,5
25,5

2,9
29,6

-

-

-

-

-

800

-

-

-

2,9
29,6

3,4
34,7

4,0
40,8

-

-

-

-

900

-

-

-

-

3,8
38,8

4,5
45,9

5,5
56,1

-

-

-

1000

-

-

-

-

-

5,0
51,0

6,0
61,2

7,0
71,4

-

-

1100

-

-

-

-

-

-

6,8
69,3

7,9
80,6

8,3
84,6

8,6
87,7

1200

-

-

-

-

-

-

-

8,4
85,7

8,8
89,7

9,3
94,8

П р и м е ч а н и я: 1. Над чертой указаны значения Еb  10-3 в МПа, под чертой - в кгс/см2.

2. Для ячеистого бетона неавтоклавного твердения значения Eb принимают как для бетона автоклавного твердения с умножением на коэффициент 0,8.

В климатическом подрайоне IVA для конструкций, не защищенных от действия солнечной радиации, значения Eb, указанные в табл. 8, следует умножать на коэффициент 0,85.

При соответствующем экспериментальном обосновании допускается учитывать влияние не только класса бетона по прочности и его марки по плотности, но и состава и вида вяжущего, а также условий изготовления и твердения бетона, при этом можно принимать другие значения, согласованные в установленном порядке.

2.13 (2.15). Коэффициент линейной температурной деформации ячеистых бетонов аbt при изменении температуры от минус 40 до плюс 50 °С принимается равным аbt = 0,8  10-5 °С-1.

При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. допускается принимать другие значения аbt, обоснованные в установленном порядке. Для расчетной температуры ниже минус 50 °С значения аbt принимаются по экспериментальным данным.

2.14 (2.16). Начальный коэффициент поперечной деформации ячеистых бетонов (коэффициент Пуассона)  принимается равным 0,2, а модуль сдвига ячеистых бетонов G - равным 0,4 соответствующих значений Еb, указанных в табл. 8.

АРМАТУРА

2.15 (2.17). Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов или утвержденных в установленном порядке технических условий и принадлежащая к одному из следующих видов.

Стержневая арматурная сталь:

а) горячекатаная — гладкая класса A-I, периодическою профиля — классов А-II, A-III, A-IV; A-V; A-VI;

б) термомеханически и термически упрочненная периодического профиля классов Ат-III, Ат-IV.

Проволочная арматурная сталь:

в) арматурная холоднотянутая проволока;

обыкновенная периодического профиля класса Bp-I;

высокопрочная — гладкая класса В-II, периодического профиля класса Вр-II.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь соответствующих марок согласно обязательному приложению 2 СНиП 2.03.01-84.

В железобетонных конструкциях допускается применять арматуру других видов сталей, в том числе упрочненную вытяжкой на предприятиях строительной индустрии стержневую арматуру класса А-IIIв, а также в качестве конструктивной арматуры - обыкновенную гладкую проволоку класса В-I. Применение арматуры новых видов, осваиваемых промышленностью, должно быть согласовано в установленном порядке.

П р и м е ч а н и я: 1. Применение специальных индексов в обозначении классов упрочненной и термомеханически упрочненной стержневой арматуры для однослойных и двухслойных конструкций из ячеистого бетона производится в соответствии с примеч. 1, 2, 3 п. 2.17 СНиП 2.03.01-84.

2. В дальнейшем в Пособии используются следующие термины:

стержень - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля независимо от того, поставляется ли она в прутках или мотках (бухтах);

диаметр d обозначает номинальный диаметр стержня, если не оговорено особо.

2.16 (2.18). Выбор арматурных сталей следует производить в зависимости от типа конструкции, наличия предварительного напряжения, а также от условий возведения и эксплуатации здания или сооружения в соответствии с п. 2.19.

2.17 (2.19). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять:

а) стержневую арматуру класса A-III;

6) арматурную проволоку диаметром 3-5 мм класса Вр-I (в сварных сетках и каркасах);

допускается также применять:

в) стержневую арматуру классов А-II и A-I для поперечной арматуры, а также в качестве продольной арматуры, если другие виды арматуры не могут быть использованы.

Ненапрягаемая рабочая и конструктивная арматура в конструкциях из ячеистых бетонов должна применяться в виде сварных каркасов и сеток.

2.18. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных двухслойных железобетонных элементов из ячеистых бетонов при длине до 12 м включ. может применяться:

а) арматурная проволока классов В-II; Вр-II;

б) горячекатаная арматура классов A-V; A-VI;

г) допускается применять стержневую арматуру классов A-IIIв, A-IV.

2.19 (2.23). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, а также прокатных сталей для закладных деталей должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно обязательным приложениям 1 и 2 СНиП 2.03.01-84.

В климатических зонах с расчетной зимней температурой ниже минус 40 °С при проведении строительно-монтажных работ в холодное время года несущая способность в стадии возведения конструкций с арматурой, допускаемой к применению только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена исходя из расчетного сопротивления арматуры с понижающим коэффициентом 0,7 и расчетной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке f = 1.

2.20 (2.24). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных и бетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматурная сталь класса Ас-II марки 10ГТ и класса А-I марок ВСт3сп2, ВСт3пс2.

В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °С, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт2пс2.

Нормативные и расчетные характеристики арматуры

2.21. Нормативные сопротивления Rsn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 9 и 10.

Таблица 9 (19)

 

Стержневая арматура класса

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, Мпа (кгс/см2)

A-I

235 (2400)

А-II

295 (3000)

А-III

390 (4000)

A-IV

590 (6000)

A-V

785 (8000)

A-IIIв

540 (5500)

А-VI

980 (1000)

Таблица 10 (20)

Проволочная
арматура класса

 

Диаметр, мм

Нормативные сопротивления растяжению Rsn и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы Rs,ser, Мпа (кгс/см2)

Вр-I

3
4

5

410 (4200)
405 (4150)

395 (4050)

В-II

3
4

5

6

7

8

1490 (15200)
1410 (14400)

1335 (13600)

1255 (12800)

1175 (12000)

1100 (11200)

Вр-II

3
4

5

6

7

8

1460 (14900)
1370 (14000)

1255 (12800)

1175 (12000)

1100 (11200)

1020 (10400)

П р и м е ч а н и е. В табл. 10 приведены виды арматуры, применение которых целесообразно в конструкциях из ячеистого бетона.

2.22. Расчетные сопротивления арматуры растяжению для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены в табл. 11 и 12.

Таблица 11

 

 

Стержневая арматура

Расчетные сопротивления арматуры
для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см
2)

класса

растяжению

сжатию

 

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

продольной Rsc

A-I

225 (2300)

Rsw sw8

225 (2300)

A-II

280 (2850)

(см. табл. 13)

280 (2850)

A-III диаметром, мм:

 

 

 

6-8

355 (3600)

 

355 (3600)

10-20

365 (3750)

 

365 (3750)

A-IV

510 (5200)

 

400 (4000)

A-V

680 (6950)

 

400 (4000)

A-VI

815 (8300)

 

400 (4000)

A-IIIв с контролем:

 

 

 

удлинения и
н
апряжения

490 (5000)

 

200 (2000)

только удлинения

450 (4600)

 

200 (2000)

П р и м е ч а н и я: 1. В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значения Rsw принимаются равными 255 МПа (2600 кгс/см2).

2. Расчетные сопротивления растянутой поперечной арматуры и сжатой продольной принимаются с учетом коэффициентов, указанных в пп. 2.23, 2.24 и табл. 13.

Таблица 12

Проволочная

 

Диа-

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, МПа (кгс/см2)

арма-

метр,

растяжению

сжатию

тура класса

мм

продольной Rs

поперечной (хомутов и отогнутых стержней) Rsw

Rsc

Вр-I

3
4

5

375 (3850)
365 (3750)

360 (3700)

Rsw sw
(
см. табл. 13)

375 (3850)
365 (3750)

360 (3700)

В-II

3
4

5

6

7

8

1240 (12650)
1180 (12000)

1110 (11300)

1050 (10600)

980 (10
000)
915 (93000)

 

400 (4000)
400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

Вр-II

3
4

5

6

7

8

1215 (12400)
1145 (11700)

1045 (10700)

980 (10000)

915 (9300)

850 (8700)

 

400 (4000)
400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

400 (4000)

Таблица 13

 

 

Арматура

Расчетные сопротивления растяжению поперечной Rsw 
и сжатой
Rsc арматуры, МПа (кгс/см2),
при классе ячеистого бетона по прочности на сжатие

 

В1

В1,5

В2

В2,5

В3,5

В5

В7,5

В10

В12,5

В15

Поперечная

25
255

37,5
380

50
510

62,5
640

87,5
900

125
127
0

187,5
1900

250
2550

310
3200

375
3800

Сжатая продольная

230
2350

250
2550

270
2750

295
3000

340
3450

390
4000

390
4000

390
4000

390
4000

390
4000

П р и м е ч а н и я: 1. Над чертой даны классы бетона по прочности и расчетные сопротивления, МПа; под чертой - расчетные сопротивления, кгс/см2.

2. Расчетные сопротивления арматуры даны с учетом коэффициентов условий ее работы в бетоне классов В15 и ниже:

для сжатой арматуры s8 = image1.wmf  1 ;

  "   поперечной    "       s8 = image2.wmf  1 .

2.23. Расчетные сопротивления арматуры сжатию Rsc, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, принимаются по табл. 11 и 12 с учетом коэффициентов условий работы s9 по табл. 14 и не более величин, указанных в табл. 13.

Таблица 14 (27)

 

Защитное покрытие

Коэффициент условий
р
аботы s9 при арматуре

 

гладкой

периодического профиля

1. Цементно-полистирольное или латексно-минеральное

1

1

2. Цементно-битумное (холодное) при диаметре арматуры, мм:

 

 

св. 6

0,7

1

до 6

0,7

0,7

3. Битумно-силикатное (горячее)

0,7

0,7

4. Битумно-глинистое

0,5

0,7

5. Сланцебитумное, цементное

0,5

0,5

2.24. Расчетные сопротивления поперечной арматуры в конструкциях из ячеистого бетона при работе их по наклонным сечениям на действие поперечной силы и изгибающего момента принимаются по табл. 13.

2.25. Длина передачи напряжения lо для напрягаемой арматуры двухслойных конструкций определяется согласно п. 2.29 СНиП 2.03.01-84.

2.26 (2.30). Значения модуля упругости арматуры Es принимаются по табл. 15.

Таблица 15 (29)

Класс арматуры

Модуль упругости арматуры Еs  10-4, МПа (кгс/см2)

A-I, A-II

21 (210)

А-III

20 (200)

A-IV, A-V, A-VI

19 (190)

A-IIIв

18 (180)

Вр-I

17 (170)

В-II, Вр-II

20 (200)

3. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ
ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ С
ОСТОЯНИЯМ ПЕРВОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.1 (3.1). Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 1.7а СНиП 2.03.01-84, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением сжатого бетона.

Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения — условной сжатой зоне (черт. 1) - сокращенно, именуемой в дальнейшем сжатой зоной бетона.

Рисунок 1

Черт. 1. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивлений бетона растянутой зоны

С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п. 1.7б СНиП 2.03.01-84, принимая, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны (появлением трещин).

Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок:

сечения после деформаций остаются плоскими;

наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно 2Rbt/Eb;

напряжения в бетоне сжатой зоны определяются с учетом упругих (а в некоторых случаях и неупругих) деформаций бетона;

напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны Rbt.

Кроме того, должен производиться расчет бетонных элементов на местное действие нагрузки (смятие) согласно п. 3.30.

Внецентренно сжатые элементы

3.2 (3.2). При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия еа, определяемый согласно указаниям п. 1.18.

3.3 (3.3). При гибкости элементов lo/i > 14 необходимо учитывать влияние на их несущую способность прогибов в плоскости эксцентриситета продольного усилия и в нормальной к ней плоскости путем умножения значений ео на коэффициент (см. п. 3.6).

В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение ео принимается равным значению случайного эксцентриситета.

Применение внецентренно сжатых бетонных элементов не допускается при эксцентриситетах приложения продольной силы с учетом прогибов ео, превышающих:

а) в зависимости от сочетания нагрузок:

при основном сочетании - 0,9 у,

« особом « - 0,95 y,

б) в зависимости от класса бетона по прочности: (у - 2).

Здесь у - расстояние от центра тяжести сечения до наиболее сжатого волокна бетона, см.

3.4 (3.4). Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п. 5.48 СНиП 2.03.01-84, необходимо предусматривать конструктивную арматуру.

3.5 (3.5). Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов (см. черт. 1) должен производиться из условия

    N   Rb Ab ,   (1)

где Аb - площадь сечения сжатой зоны бетона, определяемая из условия, что ее центр тяжести совпадает с точкой приложения равнодействующей внешних сил.

Для элементов прямоугольного сечения Ab определяется по формуле

    Ab = bh image4.wmf.  (2)

Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации (черт. 2) независимо от расчета из условия (1), должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны (см. п. 3.1) из условия

    N  image5.wmf.  (3)

Рисунок 2

Черт. 2. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси изгибаемого (внецентренно сжатого) бетонного
элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления
растянутой зоны бетона

Для элементов прямоугольного сечения условие (3) имеет вид

    N  image7.wmf .  (4)

В формулах (1) - (4):

- коэффициент, определяемой по формуле (9);

- коэффициент, принимаемый равным:

для автоклавных ячеистых бетонов — 0,85;

« неавтоклавных « — 0,75;

Wpl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле

  Wpl = image8.wmf ;  (5)

   = 1,6  image9.wmf ,  (6)

r - расстояние от центра тяжести сечения до ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой зоны, определяемое по формуле

  r =  image10.wmf ;  (7)

положение нулевой линии определяется из условия

  image11.wmf ;  (8)

image12.wmf - момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

Sbo и Sbt - статический момент площади сечения соответственно сжатой и растянутой зон бетона относительно нулевой линии;

х — высота сжатой зоны бетона.

3.6 (3.6). Значение коэффициента , учитывающего влияние прогиба на эксцентриситет продольного усилия eо, следует определять по формуле

   = image13.wmf ,  (9)

где Ncr - условная критическая сила, определяемая по формуле

  Ncr = image14.wmf ,  (10)

где l - коэффициент, учитывающий влияние длительного действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии, равный

  l = l +  image15.wmf ,  (11)

но не более l + .

Здесь  - коэффициент, принимаемый в зависимости от вида ячеистого бетона равным: для автоклавного - 1,3, для неавтоклавного - 1,5;

Ml - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных и длительных нагрузок;

М - то же, от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;

lо - расчетная длина элемента, определяемая по табл. 16;

e - коэффициент, принимаемый равным eo/h, но не менее величины

  e,min = 0,5 0,01 image16.wmf  0,01 Rb ,  (12)

где Rb принимается в МПа.

Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от полной нагрузки и от суммы постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то при абсолютном значении эксцентриситета полной нагрузки еo, превышающем 0,1 h, принимают l = 1; если это условие не удовлетворяется, значение l принимается равным l = l1 + 10(l  l1) image17.wmf, где l1 определяют по формуле (11), принимая М равным произведению продольной силы N на расстояние от центра тяжести сечения до соответствующей грани сечения.

При расчете бетонных элементов, имеющих несмещаемые опоры, значения коэффициента  принимаются для сечения в средней трети длины элемента по формуле (9), а для сечений в пределах крайних третей длины элемента - путем линейной интерполяции, принимая в опорных сечениях значения равными единице.

Таблица 16

Характер опирания элементов

Расчетная длина lo

Для стен, опирающихся вверху и внизу:

 

а) при шарнирах на двух концах, независимо от величины смещения опор

Н

б) при защемлении одного из концов и возможном смещении опор:

 

для многопролетных зданий

1,25 Н

« однопролетных «

1,5 Н

П р и м е ч а н и е. Н - высота стены в пределах этажа за вычетом толщины плиты перекрытия.

3.7. Расчет сжатых бетонных элементов (при косом внецентренном сжатии) производится по формуле (1), при этом:

а) площадь сечения сжатой зоны бетона Аb условно принимается в виде прямоугольника, центр тяжести которого совпадает с точкой приложения силы и две стороны ограничены контуром сечения элемента (черт. 3), при этом

  bc = 2Cb = 2 (yb  eoy) ,  (13)

  hc = 2Ch = 2 (yh  eox) .  (14)

В формулах (13) и (14):

Cb и Сh — расстояния от точки приложения силы до ближайших границ сечения.

Рисунок 3

Черт. 3. Схема расположения усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении бетонного элемента при косом внецентренном сжатии

Площадь условной сжатой зоны бетона равна:

  Ab = 4 (yh  eox) (yb  eoy) ;  (15)

б) влияние продольного изгиба учитывается в соответствии с п. 3.6, при этом величины  и  опредеыяются в двух вариантах:

1) при высоте сечения h и эксцентриситете еох — в направлении h;

2) при высоте сечения h = b и эксцентриситете eoy - в направлении b.

При двух вариантах значения h за расчетную несущую способность принимается меньшая из значений, вычисленных по формуле (1). Проверка несущей способности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны и соответствующем направлении производится по формулам (3) и (4).

3.8 (3.7). Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие (смятие) следует выполнять согласно пп. 3.30.— 3.31.

Расчет опорных сечений сжатых элементов конструкций в зонах, примыкающих к горизонтальным растворным швам, производится в соответствии с прил. 4.

Изгибаемые элементы

3.9 (3.8). Расчет изгибаемых бетонных элементов (см. черт. 2) должен производиться из условия

    M   Rbt Wpl,   (16)

где — коэффициент, принимаемый согласно п. 3.5;

Wpl — определяется по формуле (5); для элементов прямоугольного сечения принимается равным:

    Wpl = image19.wmf.  (17)

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ПРОЧНОСТИ

3.10. Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных и наклонных к их продольной оси. При необходимости должен производиться расчет на местное смятие.

Расчет по прочности сечений,
нормальных к продольной оси элеме
нта

3.11 (3.10). Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:

сопротивление бетона растяжению принимается равным нулю;

сопротивление бетона сжатию представляется напряжениями, равными Rb, равномерно распределенными по сжатой зоне бетона;

растягивающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления растяжению Rs;

сжимающие напряжения в арматуре принимаются не более расчетного сопротивления сжатию Rsc.

При наличии в элементе напрягаемой и ненапрягаемой арматуры из стали различных видов и классов каждый вид и класс арматуры вводят в расчет прочности со своими расчетными сопротивлениями. В этом случае в расчетных формулах произведения RsAs и Rsc As заменяют суммой произведений расчетных сопротивлений каждого вида арматуры на соответствующие площади их сечений, а произведения RsSso и RscSso заменяют суммой произведений расчетных сопротивлений арматуры на статические моменты соответствующих площадей сечений арматуры.

Расчет двухслойных элементов по прочности при расположении слоя тяжелого бетона в растянутой зоне производится так же, как и для однослойных ячеистобетонных элементов; при расчете по деформациям прочность тяжелого бетона принимают равной его классу, указанному в проекте.

В таких элементах положение центра тяжести площади всего сечения бетона или его сжатой зоны, а также статические моменты следует определять, приводя все сечения к классу ячеистого бетона.

3.12 (3.11). Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда внешняя сила действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, следует производить в зависимости от соотношения между значением относительной высоты сжатой зоны бетона image20.wmf, определяемой из соответствующих условий равновесия, и значением относительной высоты сжатой зоны бетона (см. п. 3.13), при котором предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rs, с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры, за исключением коэффициента s6 по п. 3.13 СНиП 2.03.01-84.

3.13 (3.12). Значение R определяется по формуле

  R = image21.wmf ,  (18)

где  =    Rb ;

= 0,8;

= 0,008;

Rb — принимается в МПа.

sR — напряжение в арматуре, МПа, принимаемое равным для арматуры классов:

А-I, А-II, А-III, А-IIIв и Вр-I   sR = Rs  sp ; 

A-IV, A-V, A-VI    sR = Rs + 400  sp  sp ;

В-II, Вр-II     sR = Rs + 400  sp ;

здесь Rs — расчетное сопротивление арматуры растяжению с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры si , за исключением s6 (см. п. 3.13 СНиП 2.03.01-84);

sR — принимается при коэффициенте sp < 1;

sp — см. п. 3.28 СНиП 2.03.01-84.

При этом R должно быть не более 0,6.

3.14 (3.13). При расчете по прочности железобетонных элементов с высокопрочной арматурой классов A-IV, A-V, A-VI, В-II, Вр-II при соблюдении условия   R расчетное сопротивление арматуры Rs должно быть умножено на коэффициент условий работы s6 , определяемый в соответствии с п. 3.13 СНиП 2.03.01-84.

Изгибаемые элементы прямоугольного сечения

3.15 (3.15). Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. 3.12 (черт. 4), при  = image22.wmf R должен производиться из условия:

  М  Rb bx (ho  0,5x) + Rsc As (ho - a) ,  (19)

при этом высота сжатой зоны х определяется по формуле

  Rs As  Rsc As = Rb bx ,  (20)

и принимается с учетом п. 3.16.

Расчет тавровых и двутавровых сечений производится в соответствии с п. 3.16 СНиП 2.03.01-84.

Рисунок 4

Черт. 4. Схема усилий и эпюра напряжении в сечении,
нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности

3.16 (3.17). При расчете по прочности изгибаемых элементов рекомендуется соблюдать условие

    х  R ho .  (21)

В случае, когда площадь сечения растянутой арматуры по конструктивным соображениям или из расчета по предельным состоянием второй группы принята большей, чем это требуется для соблюдения условия х  R ho, расчет следует производить по формулам для общего случая (см. п. 3.21).

Если полученное из расчета по формуле (20) значение х  R ho, допускается производить расчет из условия (19), определяя высоту сжатой зоны из формулы

  s As  Rsc As = Rb bx ,  (22)

где   s = image24.wmf;  (23)

image20.wmf (x подсчитывается при значениях Rs с учетом соответствующих коэффициентов условий работы арматуры);

s - определяется при коэффициенте sp, большем единицы.

Для элементов с ненапрягаемой арматурой классов А-I, А-II и А-III и Вр-I при х > R ho допускается также производить расчет из условия (19), подставляя в него значение х = R ho .

Внецентренно сжатые элементы прямоугольного сечения

3.17 (3.19). При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет, согласно п. 1.18, а также влияние прогиба на их несущую способность в соответствии с п. 3.19.

3.18 (3.20). Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. 3.12, следует производить:

а) при  = image22.wmf  R (черт. 5) - из условия

  Ne  Rb bx (ho - 0,5x) + Rsc As (ho - a) ,  (24)

при этом высота сжатой зоны определяется из формулы

  N + Rs As  Rsc As = Rb bx ,  (25)

б) при  = image22.wmf  R - также из условия (24);

при этом высота сжатой зоны определяется:

для элементов с ненапрягаемой арматурой классов А-I, A-II, A-III - из формулы

  N + s As  Rsc As = Rb bx ,  (26)

где   s = image25.wmfRs ;  (27)

для элементов с арматурой классов выше А-III (ненапрягаемой и напрягаемой) - из формул (30) - (32).

Рисунок 5

Черт. 5. Схема и эпюра напряжения в сечении, нормальном
к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента,
при расчете его по прочности

3.19 (3.24). При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме (см. п. 1.15 СНиП 2.03.01-84). Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая при гибкости image27.wmf > 14 влияние прогиба элемента на его прочность, определяемую из условий (24) и (29) путем умножения ео на коэффициент .

При этом условная критическая сила в формуле (9) для вычисления определяется по формуле

  Ncr = image28.wmf ,  (28)

где lо - принимается в соответствии с п. 3.20;

e - коэффициент, принимаемый согласно п. 3.6;

l - коэффициент, определяемый по формуле (11); при этом моменты М и Мl определяются относительно оси, параллельной линии, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр наиболее растянутого или наименее сжатого (при целиком сжатом сечении) стержня арматуры, соответственно от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок. Если изгибающие моменты (или эксцентриситеты) от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, следует учитывать указания п. 3.6.

При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы ео принимается равным величине случайного эксцентриситета (см. п. 1.18).

3.20 (3.25). Расчетные длины lо внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин по табл. 16.

Общий случай расчета при любых сечениях, внешних усилиях
и любом армировании

3.21 (3.28). Расчет сечений в общем случае (черт. 6) должен производиться из условия

  М  Rb Sb   si Ssi .  (29)

В условии (29):

М - в изгибаемых элементах — проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения; во внецентренно сжатых элементах — момент продольной силы N относительно оси, параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр тяжести сечения наиболее растянутого или наименее сжатого стержня продольной арматуры;

Sb и Ssi - статические моменты площади сечения сжатой зоны бетона и i-го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных выше осей (в изгибаемых элементах положение этой оси принимается таким же, как и во внецентренно сжатых);

si - напряжение в i-м стержне продольной арматуры, определяемое согласно указаниям настоящего пункта.

Рисунок 6

Черт. 6. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном
к продольной оси железобетонного элемента,
в общем случае расчета по прочности

I-I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента

1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре

Высота сжатой зоны х и напряжение si определяются из совместного решения уравнений:

  Rb Ab   si Asi  N = 0 ;   (30)

  si = image30.wmf+ spi .  (31)

В формулах (30) и (31) :

spi - предварительное напряжение в i-м стержне продольной арматуры, принимаемое при коэффициенте sp, назначаемом в зависимости от расположения стержня.

Asi - площадь сечения i-гo стержня продольной арматуры;

i - относительная высота сжатой зоны бетона,

    i = image31.wmf ,

где hoi - расстояние от оси, проходящей через центр тяжести сечения рассматриваемого i-го стержня арматуры и параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону до наиболее удаленной точки сжатой зоны сечения (см. черт. 6);

- характеристика сжатой зоны ячеистого бетона, определяемая по формуле (18);

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии - условия, чтобы точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре, лежали на одной прямой (см. черт. 6).

Если значение si, полученное по формуле (30), для арматуры классов A-IV, A-V, B-II, Bp-II превышает Rsi, то напряжение si следует определять по формуле

  si = image32.wmf ,  (32)

где Ri и eli — относительная высота сжатой зоны, отвечающая достижению в рассматриваемом стержне напряжений, соответственно равных Rsi и Rsi , значения Ri и eli определяются по формуле

  Ri(eli) = image33.wmf .    (33)

Здесь sRi = Rsi + 400  spi  spi  , МПа - при определении Ri ;

s,eli =  Rsi  spi , МПа - при определении eli ;

sc,u - см. п. 3.22 СНиП 2.03.01-84.

Значения spi и коэффициента принимаются в соответствии с п. 3.28 СНиП 2.03.01-84.

В случае, когда напряжение в арматуре, найденное по формуле (32), превышает Rsi без учета коэффициента s6, в условия (29) и (30) подставляется значение si, равное Rsi, с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе s6 (см. п. 3.13 СНиП 2.03.01-84).

Напряжение si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам (31) и (32), при этом необходимо соблюдать следующие условия:

во всех случаях Rsi  si  Rsci ;

для предварительно напряженных элементов si  sci , здесь sci - напряжение в арматуре, равное предварительному напряжению spi, уменьшенному на величину sc,u (см. пп. 3.12, 3.22 СНиП 2.03.01-84) .

Расчет по прочности сечений,
наклонных к продольной оси элеме
нта

3.22 (3.29). Расчет железобетонных элементов из ячеистых бетонов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:

на действие поперечной силы по наклонной полосе между наклонными трещинами (п. 3.23);

на действие поперечной силы по наклонной трещине (п. 3.24) ;

на действие изгибающего момента по наклонной трещине (п. 3.26).

3.23 (3.30). Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия

  Q  0,3 w1 b1 Rb bho .  (34)

Коэффициент w1, учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле

  w1 = 1 +5  w , но не более 1,3 ,   (35)

где   image34.wmf;          image35.wmf;

s — расстояние между хомутами, измеренное по нормали к ним.

Коэффициент b1 определяется по формуле

    b1 = 1 0,01 Rb ,  (36)

где Rb — в МПа.

3.24 (3.31). Расчет железобетонных элементов из ячеистых бетонов с поперечной арматурой (черт. 7) на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

    Q  Qb + Qsw + Qs,inc .   (37)

Рисунок 7

Черт. 7. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси
железобетонного элемента, при расчете его по прочности
на действие поперечной силы

Поперечная сила Q в условии (37) определяется от внешней нагрузки, расположенной но одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения.

Поперечное усилие Qb , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле

  Qb = image37.wmf ,  (38)

где c — длина проекции наиболее опасного наклонного сечения на продольную ось элемента.

Коэффициент n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формуле:

при действии продольных сжимающих сил

  image38.wmf , но не более 0,5.   (39)

Для предварительно напряженных элементов в формулу (39) вместо N подставляется усилие предварительного обжатия Р; положительное влияние продольных сжимающих сил не учитывается, если они создают изгибающие моменты, одинаковые по знаку с моментами от действия поперечной нагрузки; значение 1 + n во всех случаях принимается не более 1,5.

Значение Qb, вычисленное по формуле (38), принимается не менее величины 0,6 (1 + n) Rbt bho.

При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, опорой и отгибом и отгибами (черт. 8).

Рисунок 8

Черт. 8. Расстояния между хомутами и отогнутыми стержнями

Поперечные усилия Qsw и Qs,inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину.

Длина co проекции опасной наклонной трещины на продольную ось элемента определяется из минимума выражения Qb + Qsw + Qs,inc, где в значение Qb вместо с подставляется co; полученное значение со принимается не более 2ho и не более значения с, а также не менее ho, если с > hо.

Для элементов с поперечной арматурой в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента и имеющих постоянный шаг в пределах рассматриваемого наклонного сечения, значение со соответствует минимуму усилия Qb + Qsw и определяется по формуле

  co = image40.wmf ,  (40)

где qsw — усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле

    qsw = image41.wmf.  (41)

Для таких элементов поперечное усилие Qsw определяется по формуле

    Qsw = qsw co .  (42) 

При этом для хомутов, устанавливаемых по расчету, следует соблюдать условие

    qsw  image42.wmf.  (43)

Кроме того, поперечная арматура должна удовлетворять требованиям пп. 5.12-5.17.

3.25 (3.32). Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия

  Q  image43.wmf,  (44)

где правая часть условия (44) принимается не более 2,5Rbtbho и не менее 0,6 (1 + n) Rbt bho .

Коэффициент n определяется согласно п. 3.24.

3.26 (3.35). Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента (черт. 9) для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по опасному наклонному сечению из условия

  М  Мs + Msw + Ms,inc .  (45)

Рисунок 9

Черт. 9. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси
железобетонного элемента, при расчете его по ïðî÷íîñòè 
на действие изгибающего момента

Момент М в условии (45) определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий Nb в сжатой зоне.

Моменты Мs, Мsw и Мs,inc определяются соответственно как сумма моментов относительно той же оси от усилий в продольной арматуре в хомутах и отогнутых стержнях, пересекающих растянутую зону наклонного сечения, и вычисляются по формулам:

  Ms = Rs As zs ;  (46)

  Msw =  Rsw Asw zsw ;  (47)

  Ms,inc =  Rs,inc As,inc zs,inc ,  (48)

где zs, zsw и zs,inc - расстояния от плоскостей расположения соответственно продольной арматуры, хомутов и отогнутых стержней до указанной выше оси.

Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетона сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения на продольную ось элемента.

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в приопорных участках и местах резкого изменения размеров элементов (подрезки, узлы и т.д.), а также в местах обрыва или отгиба продольной арматуры.

Для конструкций из ячеистых бетонов усилия в продольной арматуре за наклонной трещиной должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках.

Момент Мsw, воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле

    Мsw = qsw image45.wmf ,  (49)

где qsw - усилие в хомутах на единицу длины элемента, определяемое по формуле (41);

c - длина проекции опасного наклонною сечения на продольную ось элемента.

3.27. Концы продольной арматуры железобетонных элементов должны быть заанкерены (см. п. 3.35 СНиП 2.03.01-84). Анкеровка продольной арматуры железобетонных конструкций из ячеистых бетонов определяется расчетом.

Значение расчетного усилия Nan, воспринимаемого анкерными поперечными стержнями, приваренными к продольным стержням ненапрягаемой арматуры в однородных элементах, вычисляется по формуле

  Nan = image46.wmf ,  (50)

где na - число анкерных поперечных стержней, принимаемое с учетом п. 5.10;

da - диаметр анкерных поперечных стержней, см;

mb - коэффициент, учитывающий вид бетона; принимается: для автоклавных - 1; для неавтоклавных - 0,9;

msp - коэффициент, учитывающий вид арматуры; принимается: для гладкой арматуры - 2; для арматуры периодического профиля - 2,5;

s9 - коэффициент, учитывающий вид антикоррозионной обмазки по табл. 14;

at - расстояние от оси опоры до первой наклонной трещины, определяемое согласно п. 3.28;

u - периметр продольного стержня;

np - число анкеруемых продольных стержней в поперечном сечении элемента.

П р и м е ч а н и я: 1. Число расчетных анкерных поперечных стержней, расположенных в одной плоскости, должно быть не более четырех, а расстояние между анкерными стержнями в свету не менее 50 мм.

2. В конструкциях балочного типа, армированных вертикальными каркасами (когда поперечные анкерные стержни расположены вертикально), величину расчетного усилия, воспринимаемого анкерами, определяют по формуле (50) настоящего Пособия и умножают его на коэффициент 0,6.

3. Усилие, воспринимаемое горизонтально расположенными анкерами, при условия соблюдения требований примеч. 1 принимают пропорционально их числу в том случае, если расстояние от начала наклонной трещины до оси близлежащего анкера не менее 100 мм. Если расстояние будет меньше 100 мм, но не менее 50 мм, усилие, воспринимаемое ближайшим к наклонной трещине анкером, умножают на коэффициент 0,6.

4. Усилия, воспринимаемый анкерами, приваренными к стержням, расположенным у боковой грани на расстоянии защитного слоя от нее, определяются по формуле (50) с введением коэффициента 0,5.

3.28. Начало наиболее опасного наклонного сечения принимают на расстоянии а, от оси опоры (см. черт. 9) и вычисляют по формуле

    at = image47.wmf ,  (51)

где Mpl - момент появления трещин, определяемый с учетом сжатой и растянутой арматуры для опорного сечения по формуле (62);

Q - расчетная поперечная сила, определяемая в сечении на расстоянии at от опоры. Допускается принимать максимальное значение величины Q, соответствующее опорному сечению.

Конец наиболее опасного (по изгибающему моменту) наклонного сечения определяется проекцией длины этого сечения на продольную ось элемента (величиной cm), которую находят из уравнения

  Q =  Rsw Asw =  Rsw As,inc sin  .  (52)

При поперечных стержнях, равномерно распределенных вдоль оси элемента, проекцию длины наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента с определяют по формуле

    cm = image48.wmf ,  (53)

где qsw - определяют по формуле (41).

При равномерно распределенной нагрузке конец наиболее опасного наклонного сечения должен располагаться не далее 1/4 пролета от оси опоры (т.е. аt + сm  image49.wmfl) с тем, чтобы момент внешних сил М в формуле (45) не превышал максимального изгибающего момента image50.wmf.

При сосредоточенной нагрузке конец наиболее опасного наклонного сечения должен располагаться так, чтобы момент внешних сил в формуле (45) не превышал максимального изгибающего момента для данного элемента.

При отсутствии поперечной арматуры, устанавливаемой по расчету, момент внешних сил принимают равным максимальному изгибающему моменту.

3.29. Для двухслойных элементов должна быть проверена прочность по наклонным сечениям от сдвига слоя плотного бетона относительно слоя ячеистого бетона по формуле

    N = at b Rbt ,   (54)

где b - ширина площади сопряжения двух слоев бетона в сечении элемента, в котором определяют прочность на сдвиг;

Rbt - расчетное сопротивление ячеистого бетона на растяжение, принимаемое по табл. 7 (в зависимости от его класса по прочности на сжатие, но не более 0,15 МПа (1,5 кгс/см2) .

Расчет железобетонных элементов на местное действие нагрузки

3.30 (3.39). При расчете на местное сжатие (смятие) элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие

    N   Rb,loc Aloc1 ,   (55)

где N - продольная сжимающая сила от местной нагрузки;

- коэффициент, зависящий от характера распределения местной нагрузки по площади смятия и принимаемый равным: при равномерном распределении местной нагрузки на площади смятия — 1,0; при неравномерном распределении местной нагрузки на площади смятия (под концами балок, прогонов, перемычек) — 0,5;

Alocl - площадь смятия;

Rb,loc - расчетное сопротивление ячеистого бетона смятию, определяемое по формуле

    Rb,loc = b Rb ,   (56)

здесь     b = image51.wmf ,   (57)

но не более следующих значений: при схеме приложения нагрузки по черт. 10, а, в, г, е - 1,2; при схеме приложения нагрузки по черт. 10, б, д - 1,0;

Rb - принимается как для бетонных конструкций (см. п. 2.11 и табл. 6);

Аloc2 - расчетная площадь смятия, определяемая в соответствии с п. 3.31.

Рисунок 10

Рисунок 11

Рисунок 12

Рисунок 13

Рисунок 14

Рисунок 15

Черт. 10. Расчетные схемы, принятые при расчете на местное сжатие

а-е - различные случаи местного сжатия; 1 - площадь смятия; 2 - расчетная площадь смятия; 3 - расчетная площадь смятия, учитываемая только при наличии косвенной арматуры

3.31 (3.40). В расчетную площадь Аloc2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия (см. черт. 10). При этом должны выполняться следующие условия:

при местной нагрузке по всей ширине элемента b в расчетную площадь включается участок длиной не более b в каждую сторону от границы местной нагрузки (см. черт. 10, a);

при местной краевой нагрузке по всей ширине элемента расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Aloc1 (см. черт. 10, б);

при местной нагрузке в местах опирания концов прогонов и балок в расчетную площадь включается участок шириной, равной глубине заделки прогона или балки, и длиной не более расстояния между серединами пролетов, примыкающих к балке (см. черт. 10, в);

если расстояние между балками превышает двойную ширину элемента, длина расчетной площади определяется как сумма ширины балки и удвоенной ширины элемента (см. черт. 10, г) ;

при местной краевой нагрузке на угол элемента (см. черт. 10, д) расчетная площадь Aloc2 равна площади смятия Аloc1 ;

при местной нагрузке, приложенной на части длины и ширины элемента, расчетная площадь принимается согласно черт. 10, е. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложения двух соседних нагрузок.

П р и м е ч а н и е. При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении Aloc1 и Aloc2 принимается не более 20 см.

4. РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КОНСТРУКЦИЙ ПО ПРЕДЕЛЬНЫМ СОСТОЯНИЯМ

ВТОРОЙ ГРУППЫ

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПО ОБРАЗОВ
АНИЮ ТРЕЩИН

4.1. Железобетонные элементы из ячеистых бетонов рассчитываются по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента.

4.2. Расчет по образованию трещин железобетонных элементов из ячеистых бетонов производится в соответствии с пп. 4.2-4.9 СНиП 2.03.01-84.

При определении момента трещинообразования по формуле (125) СНиП 2.03.01-84 допускается определять момент сопротивления приведенного сечения по формуле

    Wpl =  Wred ,  (58)

где - коэффициент, принимаемый по табл. 3 прил. 3;

Wred - момент сопротивления приведенного сечения, определяемый по формуле

    Wred  = image58.wmf ;   (59)

здесь у — расстояние от центра тяжести приведенного сечения до растянутого краевого волокна;

Ired — приведенный момент инерции с учетом продольной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, который может быть определен по формуле

    Ired = i image59.wmf ,   (60)

где i - коэффициент, принимаемый по графикам черт. 1 и 2 прил. 3 в зависимости от коэффициентов:

image60.wmf ; image61.wmf ; image62.wmf .  (61)

Для однородных элементов прямоугольного сечения без предварительного напряжения момент трещинообразования может быть определен по формуле

  Mpl = Wpl b h2 Rbt,ser ,   (62)

где Wpl - коэффициент, принимаемый по графикам черт. 3 и 4 прил. 3 в зависимости от характеристик армирования 2 и

    1 = image63.wmf .  (63)

РАСЧЕТ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО РАСКРЫТИЮ НОРМАЛЬНЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ ТРЕЩИН

4.3. Железобетонные элементы из ячеистых бетонов рассчитываются по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси элемента.

4.4 (4.14). Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента acrс, мм, следует определять по формуле

  acrc = l  image64.wmf,  (64)

где l - коэффициент; принимаемый равным при учете:

кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок — 1;

продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок — 2,5;

— коэффициент, принимаемый равным:

при стержневой арматуре периодического профиля     — 1,0;

    стержневой арматуре гладкой                             1,3;

    проволочной арматуре периодического профиля     — 1,2;

    проволочной гладкой арматуре     — 1,4;

s - напряжение в стержнях крайнего ряда арматуры S или (при наличии предварительного напряжения) приращение напряжений от действия внешней нагрузки, определяемое согласно п. 4.5;

- коэффициент армирования сечений, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры S к площади сечения бетона (при рабочей высоте ho), но не более 0,02;

d - диаметр стержня арматуры, мм.

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, ширина раскрытия трещин определяется от суммарного действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок при коэффициенте l = 1.

Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории, ширина продолжительного раскрытия трещин определяется от действия постоянных и длительных нагрузок при коэффициенте l  1. Ширина непродолжительного раскрытия трещин определяется как сумма ширины продолжительного раскрытия и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок, определяемых при коэффициенте l = 1.

Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле (64), корректируется в следующих случаях:

а) если центр тяжести сечения стержней крайнего ряда арматуры S изгибаемых, внецентренно сжатых элементов при еo,tot  0,8ho отстоит от наиболее растянутого волокна на расстоянии а2, большем 0,2h, значение аarc должно быть увеличено путем умножения на коэффициент a, равный

    image65.wmf  (65)

и принимаемый не более 3.

4.5 (4.15). Напряжения в растянутой арматуре (или приращения напряжении) s должны определяться по формулам для элементов:

изгибаемых

  s = image66.wmf ;  (66)

внецентренно сжатых при еo,tot  0,8ho

  s = image67.wmf .  (67)

В формулах (66) и (67) :

z - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры S до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое согласно п. 4.7.

При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых и внецентренно сжатых элементах при еo,tot  0,8ho напряжения s, подсчитанные по формулам (66) и (67), должны умножаться на коэффициент n, равный

    n = image68.wmf,  (68)

где х = ho, значение определяется по формуле (70);

а1 и a2 - расстояния от центра тяжести площади сечения соответственно всей арматуры S и крайнего ряда стержней до наиболее растянутого волокна бетона.

Значение напряжения s + sp, а при многорядной растянутой арматуре n s + sp не должно превышать Rs,ser.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ КОНСТРУКЦИЙ ПО ДЕФОРМАЦИЯМ

Определение кривизны железобетонных элементов
на участках б
ез трещин в растянутой зоне

4.6. Расчет элементов железобетонных конструкций из ячеистых бетонов по деформациям на участках без трещин должен производиться с учетом указаний пп. 4.23-4.26 СНиП 2.03.01-84.

Определение кривизны железобетонных элементов
на участках с трещинами в растянутой зоне

4.7 (4.27). На участках, где в растянутой зоне образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых и внецентренно сжатых элементов прямоугольного сечения должны определяться по формуле

  image69.wmf.  (69)

 

 

В формуле (69):

М - момент относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры S, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, и от усилия предварительного обжатия Р;

z - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры s до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое по указаниям п. 4.8;

s - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый согласно п. 4.8;

 - коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны и принимаемый по табл. 17;

b - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами и принимаемый равным 0,7;

f - коэффициент, определяемый по формуле (72);

 - относительная высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно указаниям п. 4.8;

Ntot - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р. Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения, усилие Р принимается равным нулю.

Таблица 17

 

 

Длительность
дейс
твия нагрузки

 

 

Элементы
констру
кций

Коэффициенты, учитывающие влияние ползучести ячеистых бетонов на деформации элементов

 

 

без трещин b2

с трещинами

1. Непродолжительное действие

Все виды элементов

1

0,45

2. Продолжительное действие при влажности окружающей среды, %:

 

 

 

а) 40-75

Элементы без вентилируемых каналов

2

0,2*

 

Элементы с вентилируемыми каналами

3

0,1

б) ниже 40

Элементы без вентилируемых каналов

2,5

0,15

 

Элементы с вентилируемыми каналами

3

0,1

* Допускается повышать значения коэффициента и снижать значение коэффициента b2 при продолжительном действии нагрузки и влажности окружающей среды 50 % и выше:

для элементов без вентилируемых каналов - не более 0,26;

      b2 - не менее 1,5;

« « с вентилируемыми каналами - не более 0,2;

      b2 - не менее 2.

П р и м е ч а н и е. Для конструкций, подвергаемых усиленной карбонизации (животноводческие здания) при влажности окружающей среды выше 60 %, значения коэффициентов  и b2 принимаются соответственно не более 0,1 и не менее 3.

4.8 (4.28). Значение вычисляется по формуле

   = image70.wmf ,  (70)

но принимается не более 1.

В формуле (70):

     = image71.wmf ;  (71)

    f = image72.wmf ;  (72)

     = f image73.wmf;  (73)    

es,tot - эксцентриситет силы Ntot относительно центра тяжести площади сечения арматуры S, соответствует заменяющему моменту М (п. 4.7) и определяется по формуле

    es,tot = image74.wmf .  (74)

Значение z вычисляется по формуле

  z = ho image75.wmf.  (75)

Для внецентренно сжатых элементов величина z должна приниматься не более 0,97es,tot.

4.9 (4.29). Значение коэффициента s для двухслойных предварительно напряженных элементов конструкций определяется по формуле

  s = 1,25  ls m  image76.wmf,  (76)

но принимается не более 1; при этом следует принимать величину

    image77.wmf.

Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы (76) допускается принимать равным нулю.

В формуле (76):

ls - коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и принимаемый по табл. 36 СНиП 2.03.01-84;

es,tot - см. формулу (74);

    m = image78.wmf ,  (77)

но не более 1.

Здесь Wpl - см. формулу (138) СНиП 2.03.01-84, допускается принимать по формуле (58);

Мr и Мrp - см. п. 4.5 СНиП 2.03.01-84 и п. 4.2, при этом за положительные принимаются моменты, вызывающие растяжение в арматуре.

Для однослойных конструкций из ячеистого бетона (без предварительного напряжения) значение s вычисляется по формуле

    s = 0,5 + l image79.wmf .  (78)

l - коэффициент, принимаемый равным:

при непродолжительном действии нагрузки для арматуры:

периодического профиля - 0,6;

гладкой - 0,7;

при продолжительном действии нагрузки независимо от профиля арматуры - 0,8.

Mser - момент, воспринимаемый сечением элемента из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы.

4.10 (4.30). Полная кривизна image80.wmf для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле

  image81.wmf,  (79)  

где image82.wmf - кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям согласно указаниям п. 1.20 СНиП 2.03.01-84;

image83.wmf - кривизна от непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок;

image84.wmf - кривизна от продолжительного действуя постоянных и длительных нагрузок;

image85.wmf - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (158) с учетом указаний п. 4.25 СНиП 2.03.01-84.

Кривизны image82.wmf,  image83.wmfи image84.wmf определяются по формуле (69), при этом image82.wmf и image83.wmf вычисляют при значениях s и , отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а image84.wmf - при значениях s и , отвечающих продолжительному действию нагрузки. Если значения image83.wmf и image84.wmf оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю.

Определение прогибов

4.11 (4.31). Прогиб fm, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формулам:

  fm = image86.wmf ;  (80)

  fm = image87.wmf ,  (81)

где image88.wmf - изгибающий момент в сечении х от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении х по длине пролета, для которого определяется прогиб;

image89.wmf - полная кривизна элемента в сечении х от нагрузки, при которой определяется прогиб; значения image89.wmf определяются по формуле (79), знак принимается в соответствии с эпюрой кривизны;

mf - коэффициент, зависящий от характера загружения, принимаемый по табл. 4 прил. 3;

l - расчетный пролет изгибаемого элемента.

Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая кривизну для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента.

5. КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

5.1 (5.1). При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе.

МИНИМАЛЬНЫЕ РАЗМЕРЫ СЕЧЕНИЯ ЭЛЕМЕНТОВ

5.2 (5.2). Минимальные размеры сечений бетонных и железобетонных элементов из ячеистых бетонов, определяемые из расчета по действующим условиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.

Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении (толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. п.) и анкеровки арматуры.

5.3 (5.3). Минимальная толщина сборных железобетонных плит из ячеистых бетонов должна определяться из условия обеспечения требований к расположению арматуры по толщине плиты и соблюдения требуемой толщины защитных слоев бетона согласно п. 5.5.

Гибкость lo/i сжатых бетонных и железобетонных элементов из ячеистых бетонов следует принимать не более 70.

При проектировании конструкций из ячеистых бетонов необходимо избегать резкого изменения размеров сеченый элементов, образования гнезд, четвертей, а если же они неизбежны, то все входящие углы должны быть армированы.

ЗАЩИТНЫЙ СЛОЙ БЕТОНА

5.4 (5.4). Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и т. п. воздействий.

5.5. Толщина защитного слоя бетона принимается в соответствии с п. 5.5 СНиП 2.03.01-84 не менее диаметра рабочей арматуры и не менее, мм:

25 — для продольной рабочей арматуры в однослойных элементах конструкций и 15 — в двухслойных плитах толщиной больше 100 мм при расположении рабочей арматуры в слое тяжелого бетона, а также для арматуры внутренних перегородок при средней плотности ячеистого бетона более 1000 кг/м3;

15 — для поперечных стержней сварных каркасов плит перекрытий и стеновых панелей;

10 — для анкерной арматуры.

В изгибаемых и внецентренно сжатых элементах концы продольных стержней ненапрягаемой арматуры должны отстоять от торца элемента не более чем на 10 мм.

5.6. Толщина защитного слоя бетона для предварительно напряженных двухслойных элементов из ячеистого бетона на участке зоны передачи усилий от арматуры на бетон принимается в соответствии с пп. 5.7 и 5.8 СНиП 2.03.01-84.

МИНИМАЛЬНЫЕ РАССТОЯНИЯ
МЕЖДУ СТЕРЖН
ЯМИ АРМАТУРЫ

5.7 (5.11). Расстояния в свету между стержнями арматуры по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т.п.), а также возможность обеспечения прохождения штыковых вибраторов.

Минимальное расстояние в свету между стержнями продольной сжатой арматуры и продольной растянутой арматуры принимается не менее трех диаметров и не менее 50 мм.

При cтесненных условиях допускается располагать стержни арматуры попарно (без зазора между ними) таким образом, чтобы при бетонировании горизонтальные спаренные стержни находились один над другим.

П р и м е ч а н и е. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

5.8. Расстояние между поперечными анкерными стержнями в свету принимается не менее 50 мм; расстояние от начала опасной наклонной трещины до ближайшего расчетного анкерного (поперечного) стержня принимается не менее 100 мм (черт. 11).

Рисунок 16

Черт. 11. Примеры анкеровки арматуры плит из ячеистого бетона
на опорах растянутых стержней

а - вариант, при котором два или большее число расчетных анкерующих стержней, располагающихся в пределах опорного участка, приваривают с одной стороны продольных рабочих стержней; б - вариант, при котором эти же анкерующие стержни привариваются с двух сторон продольных рабочих стержней; 1 - расчетные анкерующие стержни; 2 - наклонная трещина

АНКЕРОВКА АРМАТУРЫ

5.9. Анкеровка арматуры, расположенной в тяжелим слое бетона двухслойных элементов конструкций, производится в соответствии с пп. 5.13-5.15 СНиП 2.03.01-84.

Анкеровка рабочей арматуры, расположенной в однослойных элементах конструкций, производится с помощью приваренных к ней поперечных стержней.

Число и диаметр анкерующих поперечных стержней определяется расчетом в соответствии с требованиями, изложенными в пп. 3.27-3.28.

Найденное по расчету число анкерующих поперечных стержней размещается на участках от торца элемента до начала наиболее опасного наклонного сечения (см. черт. 11).

При этом расстояние между поперечными стержнями устанавливается в соответствии с п. 5.8, а расстояние от конца анкеруемых стержней до первого поперечного стержня принимается не более 10 мм.

В пределах опорного участка изгибаемых элементов (за гранью опоры) располагается не менее двух расчетных поперечных стержней.

Длина опорного участка изгибаемых элементов принимается не менее 1/100 их длины и не менее 7 см.

Если по расчету установка поперечных анкерных стержней не требуется, то по конструктивным требованиям к каждому продольному стержню приваривается хотя бы один поперечный анкерный стержень.

При невозможности выполнить условия настоящего пункта, а также для повышения степени надежности заделки концов растянутых рабочих стержней (если это требуется по расчету) на их концах предусматриваются специальные анкеры, устанавливаемые по расчету на смятие бетона под анкерами.

5.10 (5.15). Для обеспечения анкеровки всех продольных стержней арматуры, заводимых за грань опоры, на крайних свободных опорах изгибаемых элементов должны выполняться следующие требования:

а) если соблюдается условие (44), длина запуска растянутых стержней за внутреннюю грань свободной опоры должна составлять не менее 5d и не менее 7 см;

б) если условие (44) не соблюдается, длина запуска стержней за внутреннюю часть свободной опоры должна быть не менее 10 d.

При расположении арматуры в тяжелом слое бетона двухслойных конструкций длина зоны анкеровки lan определяется согласно п. 5.14 СНиП 2.03.01-84.

5.11. У концов предварительно напряженных двухслойных элементов должна быть установлена конструктивная поперечная арматура, охватывающая все напрягаемые стержни и выполненная в виде отдельных стержней или сеток корытообразной формы.

Площадь сечения поперечной арматуры должна составлять не менее 2 % площади напрягаемой арматуры на длине 2lр, но не менее 50 см от грани опоры.

ПРОДОЛЬНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

5.12. Для армирования элементов конструкций из ячеистого бетона ненапрягаемой арматурой должна предусматриваться только сварная арматура в виде плоских сеток или объемных каркасов. Арматура в виде отдельных стержней или вязаных каркасов допускается к применению для работы на местные усилия (например, в углах проемов и т. п.). Устройство крюков на концах рабочих стержней не рекомендуется.

5.13. Минимальный процент продольной рабочей арматуры (в процентах от площади сечения бетона) железобетонных конструкций из ячеистого бетона принимается в соответствии с п. 5.16 и табл. 38 СНиП 2.03.01-84 и не менее:

для продольной арматуры S в изгибаемых к внецентренно сжатых элементах при расчете на основные нагрузки - 0,05;

то же, при расчете по прочности в своей плоскости, а также на собственный вес при распалубке и монтаже - 0,03;

для конструктивной арматуры S и S, устанавливаемой без расчета в сжатых и изгибаемых элементах, - 0,02.

Число стержней сжатой и растянутой рабочей арматуры в плитах должно быть не менее трех на 1 м ширины плиты. Сжатая арматура, вводимая в расчет элементов из ячеистого бетона классов В5 и ниже, принимается диаметром не менее 6 мм.

5.14. В соответствии с п. 5.17 СНиП 2.03.01-84 в однослойных элементах из ячеистого бетона максимальный диаметр рабочей арматуры не должен превышать, мм: 16 - при бетоне классов В10 и ниже и 20 - при бетоне классов В12,5 и выше.

ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ ЭЛЕМЕНТОВ

5.15 (5.22). У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, предусматривается также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни.

Расстояние между стержнями поперечной арматуры, устанавливаемой конструктивно параллельно поверхностям плит и между поперечной арматурой в виде вертикальных хомутов в плитах и панелях, должно быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента.

В стеновых панелях высотой более 600 мм допускается увеличивать расстояние между конструктивными вертикальными стержнями в центре пролета (на расстояние 1/4 от опор) до 1200 мм.

При армировании элементов каркасами-лесенками расстояние между поперечными конструктивными стержнями в каркасах должно быть не более удвоенной высоты поперечного стержня, не более 500 мм и не более 40d.

5.16. Расстояние между стержнями поперечной арматуры, определяемое расчетом на поперечную силу, устанавливается в соответствии с этим расчетом, но не менее указанного в п. 5.15.

5.17. В двухслойных ячеистобетонных элементах поперечную арматуру, устанавливаемую на сдвиг между двумя слоями, рекомендуется выполнять вертикальной в случае профилированной (ребристой) поверхности сопряжения нижнего железобетонного слоя и наклонной в случае гладкой поверхности сопряжения.

СВАРНЫЕ СОЕДИНЕНИЯ АРМАТУРЫ

5.18. Устройство стыков рабочей арматуры внахлестку без сварки, а также обрыв стержней рабочей арматуры в пролете изгибаемых элементов и по высоте внецентренно сжатых элементов из ячеистого бетона не рекомендуется.

Допускается стыкование сварных сеток внахлестку не в рабочем направлении (например, в поперечном для балочных ребристых и плоских плит).

5.19. Сварные соединения арматуры и закладных деталей в конструкциях из ячеистого бетона производят в соответствии с пп. 5.32—5.41 СНиП 2.03.01-84.

СТЫКИ ЭЛЕМЕНТОВ СБОРНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

5.20. Стыки сборных элементов из ячеистых бетонов выполняются с учетом требований пп. 5.42-5.45 СНиП 2.03.01-84.

ОТДЕЛЬНЫЕ КОНСТРУКТИВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ

5.21. При проектировании однослойных элементов конструкций из ячеистых бетонов необходимо выполнять конструктивные требования в соответствии с пп. 5.47-5.52 СНиП 2.03.01-84, при проектировании двухслойных предварительно напряженных конструкций требования пп. 5.53, 5.57, 5.58, 5.61 СНиП 2.03.01-84.

5.22. Минимальная ширина (длина) простенков в крупноблочных зданиях из ячеистобетонных элементов принимается не менее 50 см в несущих и не менее 40 см в самонесущих стенах; в самонесущих стеновых панелях из ячеистого бетона размером на комнату рекомендуется минимальная ширина простенка 50 см.

5.23. Стеновые панели высотой в один этаж при наличии в них проемов следует армировать каркасом по контуру проемов.

5.24. При устройстве в панелях уступов для опирания на них перемычек уступы должны армироваться двумя стержнями или сетками; диаметр стержней принимается не менее 8 мм.

5.25. Усиление опорных сечений внецентренно сжатых элементов конструктивной арматурой осуществляется установкой у торца элемента сварных сеток числом не менее двух при расстояниях между ними по высоте не более 7 см. Диаметр стержней принимается не менее 4 мм, размер ячейки - не менее 7 см, толщина защитного слоя сетки у торцов панели должна быть не более 20 мм.

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

РАЗНОВИДНОСТИ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ

Согласно ГОСТ 25485-82 бетоны подразделяются по условиям твердения, видам порообразования и видам вяжущих и кремнеземистых компонентов.

По условиям твердения они подразделяются на автоклавные (твердеющие в среде насыщенного водяного пара при давлении выше атмосферного) и на неавтоклавные, твердеющие при атмосферном давлении в паровой среде или путем применения электропрогрева. Для неавтоклавных ячеистых бетонов применяется также обогрев с помощью электронагревательных и других приборов.

По виду порообразователей, необходимых для создания пористой структуры, ячеистые бетоны подразделяются на газобетоны (вспучиваемые при помощи алюминиевой пудры) и на пенобетоны, изготовляемые с помощью различных пенообразователей.

В качестве кремнеземистого компонента применяются тонкомолотые кварцевые или полевошпатные пески и золы тепловых электростанций, а также другие вторичные продукты (отходы) промышленности.

Применяются следующие виды основных вяжущих: цементное, известковое, смешанное (цементно-известковое), сланцезольное (из высокоосновных зол) и шлаковое. Другие сочетания этих видов вяжущих, а также гипса, щелочи и основных химических добавок регламентируются Инструкцией по изготовлению изделий из ячеистого бетона (СН 277-80).

В соответствии с указанными пятью основными видами вяжущих и при различных сочетаниях их с основными кремнеземистыми компонентами (песок или зола) и порообразователями (газ или пена) различаются следующие пять групп основных разновидностей современных ячеистых бетонов:

на цементном вяжущем, в том числе с добавкой извести (газобетон, пенобетон, газозолобетон и пенозолобетон);

на известковом (силикатном) вяжущем, в том числе с добавкой гипса, цемента или шлака (газосиликат, пеносиликат, газозолосиликат, газосиликальцит);

на смешанном (известково-цементном) вяжущем, в том числе с добавкой шлака (газосиликатобетон, газозолосиликатобетон, пеносиликатобетон и др.);

на шлаковом вяжущем (в виде молотого гранулированного шлака) в сочетании с известью, гипсом или щелочью (газошлакобетон, пеношлакобетон, газозолошлакобетон и др.);

на сланцезольном вяжущем в виде высокоосновной золы (газосланцезолобетон и пеносланцезолобетон).

Названия основных разновидностей ячеистых бетонов приведены в табл. 1.

Таблица 1

Сокращенное название

Кремнеземистый компонент

Порообразователь

На цементном вяжущем

Газобетон

Песок

Газообразователь

Газозолобетон

Зола ТЭС

«

Пенобетон

Песок

Пенообразователь

Пенозолобетон

Зола ТЭС

«

На известковом (силикатном) вяжущем

Газосиликат

Песок

Газообразователь

Пеносиликат

«

Пенообразователь

Газозолосиликат

Зола ТЭС

Газообразователь

Пенозолосиликат

То же

Пенообразователь

Газосиликальцит1

Песок

Газообразователь

На смешанном (известково-цементном) вяжущем

Газосиликатобетон

Песок

Газообразователь

Пеносиликатобетон

«

Пенообразователь

Газосиликатобетон

Зола ТЭС

Газообразователь

Пенозолосиликатобетон

То же

Пенообразователь

На шлаковом вяжущем

Газошлакобетон

Песок

Газообразователь

Пеношлакобетон

«

Пенообразователь

Газошлакозолобетон

Зола ТЭС

Газообразователь

Пеношлакозолобетон

То же

Пенообразователь

На сланцезольном (высокоосновном) вяжущем

Газосланцезолобетон

Песок

Газообразователь

Пеносланцезолобетон

«

Пенообразователь

1 На газосиликальцит ГОСТ 25485-82 не распространяется.

Из этих разновидностей в качестве неавтоклавных рекомендуются в основном ячеистые бетоны на цементном и шлаковом вяжущем: газобетон и пенобетон, газозолобетон, пенозолобетон, газошлакобетон и т. д.

Указанный в таблице газосиликальцит является разновидностью газосиликата. Он отличается от газосиликата способом помола песка — в дезинтеграторе вместо обычной шаровой мельницы. Вследствие более грубого помола песка в дезинтеграторе газосиликальцит является более тяжелым материалом, чем газосиликат.

Разновидности ячеистых бетонов по областям применения (по назначению), прочности и средней плотности также регламентируются ГОСТ 25485—82. В ГОСТе указано, что автоклавные бетоны со средней плотностью D300 (ПлЗОО) и D400 (Пл400) являются теплоизоляционными, бетоны с плотностью от D500 (Пл500) до D900 (Пл900) - конструкционно-теплоизоляционными, а от D1000 (Пл1000) до D1200 (Пл1200) - конструкционными.

Для каждой из этих плотностсй для автоклавных бетонов предусмотрено три класса бетона по прочности на сжатие В (три марки бетона М по прочности на сжатие), которые должны обеспечиваться заводами.

Для неавтоклавных ячеистых бетонов предусмотрена градация на две разновидности по прочности, которые частично совпадают с прочностями автоклавных ячеистых бетонов.

Разновидности конструкционно-теплоизоляционных и конструкционных ячеистых бетонов приведены в табл. 2.

Таблица 2

Марки
бет
она

Марки бетонов по прочности при осевом сжатии (М)
и кла
ссы по прочности на сжатие (В) для бетонов

по средней плотности

автоклавных

автоклавных и
н
еавтоклавных

преимущественно неавтоклавных

D (Пл)

марка

класс

марка

класс

марка

класс

1

2

3

4

5

6

7

Конструкционно-теплоизоляционные бетоны

500

М25

В1,5

М15

В1

-

-

600

М35

В2,5

М25

В1,5

М15

В1

700

М50

В3,5

М35

В2,5

М25

В1,5

800

М75

В5

М50

В3,5

М35

В2,5

900

М1000

В7,5

М75

В5

М50

В3,5

Конструкционные бетоны

1000

М150

В10

М1000

В7,5

М75

В5

1100

М200

В15

М150

В10

М100

В7,5

1200

-

-

М200

В15

М150

В10

Данная градация автоклавных ячеистых бетонов на три разновидности по прочности на сжатие характеризует технологический уровень каждого предприятия, вид и качество исходного сырья.

Для передовых предприятий, выпускающих конструкции из автоклавных ячеистых бетонов, рекомендуется проектировать их в расчете на повышенные классы (марки) для каждой плотности бетона, приведенные в табл. 2 (графы 2 и 3).

Для многих предприятий, выпускающих освоенные в настоящее время автоклавные ячеистые бетоны обычной прочности, следует принимать классы (и марки), приведенные в табл. 2 (графы 4 и 5). Неавтоклавные ячеистые бетоны низких прочностей (см. табл. 2) могут использоваться лишь в малонагруженных элементах, в которых не требуется более высокая прочность бетона.

Согласно ГОСТ 25485-82, неавтоклавные ячеистые бетоны должны соответствовать по прочности на сжатие классам (и маркам), приведенным в последних четырех графах табл. 2.

Задания на проектирование конструкций из ячеистых бетонов во всех случаях должны содержать конкретные указания, на предприятия какого технологического уровня ориентирован данный проект: на предприятия, выпускающие ячеистые бетоны повышенной, обычной или пониженной прочности.

Требования к ячеистым бетонам по морозостойкости, по коэффициентам теплопроводности и поропроницаемости, а также максимальные величины сорбционной влажности и усадки принимаются по ГОСТ 25485-82.

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

РАСЧЕТ ЯЧЕИСТОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ
ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ

НА ДЕЙСТВИЕ СЖИМАЮЩЕЙ ПРОДОЛЬНОЙ С
ИЛЫ

Расчет сжатых бетонных элементов прямоугольного сечения (в том числе армированных симметричной конструктивной арматурой) при величине эксцентриситета 0 < еа  0,225h (см. п. 1.18) и расчетной длине lо  20h допускается производить из условия

    N   b Rb A o ,  (1)

где = 0,85 - для автоклавных ячеистых бетонов;

= 0,75 - для неавтоклавных ячеистых бетонов;

А - площадь поперечного сечения элемента;

o - коэффициент, учитывающий влияние эксцентриситета и принимаемый равным

    o = image91.wmf ;  (2)

b - коэффициент, принимаемый по следующей таблице:

Nl/N

Коэффициент b при lo/h

 

 6

8

10

12

14

16

18

20

0

0,93

0,92

0,91

0,9

0,89

0,88

0,86

0,84

0,5

0,92

0,91

0,90

0,89

0,86

0,82

0,70

0,63

1,0

0,92

0,91

0,89

0,86

0,82

0,76

0,62

0,52

Обозначения, принятые в таблице:

Nl - продольная сжимающая сила от действия постоянных и длительных нагрузок;

N - продольная сила от действия всех нагрузок (постоянных, длительных и кратковременных).

П р и м е ч а н и е. При промежуточных значениях lo/h и Nl/N коэффициенты b определяются по интерполяции.

ПРИЛОЖЕНИЕ 3

ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА БЕТОННЫХ И ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ
КО
НСТРУКЦИЙ ИЗ ЯЧЕИСТЫХ БЕТОНОВ

РАСЧЕТ СЖАТЫХ БЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ

Пример 1. Даны размеры сечения сжатого элемента внутренней несущей стены: ширина b 1 м; высота сечения в плоскости действия изгибающего момента (толщина стены) h = 0,24 м; высота этажа Н = 2,56 м; нижние и верхние опоры стены - шарнирные. Стена запроектирована из автоклавных газобетонных панелей с конструктивной арматурой; газобетон плотностью 800 кг/м3 при классе бетона по прочности на сжатие В3,5 (50 кгc/cм2). Расчетная установившаяся влажность газобетона 10 % (по массе), влажность газобетона при отпуске с завода 25 % (по массе).

Расчетные продольные силы:

от постоянной и длительной нагрузок Nl = 175,7 кН (17,93тс);

от кратковременной нагрузки Nst = 22,7 кН (2,32 тc);

полная продольная сила N = Nl + Nst = 175,7 + 22,7 = 198,4 кН (20,24 тc);

эксцентриситет продольной силы еo = 0,02 м;

расчетная длина элемента lо = Н = 2,56 м.

Требуется проверить несущую способность элемента стены в пролетном сечении, в середине высоты стены.

Р а с ч е т. По табл. 6 при классе бетона по прочности на сжатие В3,5 (50 кгс/см2) Rb = 2,2 МПа (22,4 кгс/см2); по табл. 7 принимаются следующие коэффициенты условий работы: b2 = 0,85; b9 = 0,90; b11 = 0,85. С учетом коэффициентов условий работы расчетная призменная прочность Rb1 = b2 b9 • b11  Rb = 0,85 • 0,9 • 0,85 • 2,2 = 1,43 МПа (14,59 кгс/см2). Гибкость элемента lo : h = 2,56 : 0,24 = 10,7.

1. Согласно п. 3.3 при гибкости image92.wmf  4 необходимо учитывать влияние прогибов на несущую способность элемента путем умножения эксцентриситета eо на коэффициент , вычисленный согласно п. 3.6.

Согласно п. 3.6, для автоклавного газобетона коэффициент = 1,3. Отношение изгибающих моментов

Мl : М = Nl : N = 175,7 : 198,4 = 0,88.

По формуле (11)

  l = l +  image93.wmf = 1 + 1,3 0,88 = 2,14 .

Согласно табл. 9 для класса бетона по прочности на сжатие В3,5 МПа (50 кгс/см2) и плотности бетона 800 кг/м3 начальный модуль упругости E = 3400 МПa (34 700 кгс/см2):

  I = image59.wmf = 0,001152 м4 .

Согласно п. 3.6 коэффициент е = ео : h = 0,083.

По формуле (12)

e,min = 0,5 0,01 image16.wmf  0,01Rb1 = 0,5 0,01 10,7 0,01 1,43 = 0,379; e = 0,083 < e,min = 0,379, поэтому принимаем e = 0,379.

По формуле (10)

Ncr = image14.wmf= image94.wmf

image95.wmf = 589,2 кН (60,12 тс).

По формуле (9)

 = image13.wmf = image96.wmf = 1,508 .

По формуле (2)

Ab = bh image4.wmf= 1 0,24 image97.wmf = 0,1797 м2.

По формуле (1) расчетная несущая способность элемента стены

Nс =  Rb1 Ab = 0,85 1,43 1000  0,1797 = 218,4 кН (22,29 тс) >

> N = 198,40 кН (20,24 тс).

Таким образом, несущая способность элемента стены в пролетном сечении достаточна.

2. Согласно прил. 2, при lо : h = 10,7 и Nl : N = 0,88 коэффициент b = 0,884.

Полная площадь поперечного сечения равна А = bh = 1  0,24 = 0,24 м2.

По формуле (2) прил. 2

o = 1  image98.wmf = 1  image99.wmf = 0,833 .

По формуле (1) прил. 2 несущая способность элемента стены равна Nc =  b Rb1 A o = 0,85 0,884 1,43 1000 0,24 0,833 = 214,8 кН (21,92 тс) > N = 198,4 кН (20,24 тс).

Следовательно и в этом случае несущая способность стены в пролетном сечении достаточна.

Пример 2. Дано: сжатый элемент внутренней несущей стены из газобетона плотностью D800 кг/м3, класс бетона по прочности на сжатие B3,5 (50 кгс/см2); элемент стены шириной b = 1 м и толщиной 0,24 м. Железобетонные плиты междуэтажных перекрытий из обычного тяжелого бетона класса по прочности на сжатие В15 (R4 = 200 кгс/см2) опираются на элемент стены на глубину d1 = d2 = 0,1 м. Стык междуэтажных перекрытий и несущих стен - платформенный (см. чертеж прил. 4); толщина растворного шва t = 0,02 м, проектная марка раствора R2 = 100 кгс/см2, замоноличивание полостей между торцами панелей и перекрытий выполнено тяжелым бетоном класса по прочности на сжатие В15 (R3 = 200 кгс/см2), R1 = 50 кгс/см2. В опорном сечении действует нагрузка N = 190 кН (19,39 тс).

Требуется проверить несущую способность опорного сечения элемента стеновой панели в зоне платформенного стыка.

Р а с ч е т. Согласно п. 3.6, в опорном сечении коэффициент  = 1,0. Расчет выполняем в соответствии с п. 3 прил. 4.

По формуле (4) прил. 4, коэффициент x1 равен

x1 = image100.wmf

image101.wmf = 0,945.

Коэффициент 1 по формуле (3) прил. 4 равен

1 = image102.wmf = 0,91 0,9 .

По формуле (3) принимаем 1 = 0,9; х2 = 1. Коэффициент 0 = 2 и по формуле (5) равен

2 = image103.wmf

image104.wmf = 0,825 0,8 .

Согласно формуле (5), 0 = 2 = 0,8.

По формуле (2) определяем

Ab = image105.wmf = 0,2 м2 .

Несущую способность в опорном сечении определяем по формуле (1) прил. 4 Nc =  o Rb1 Ab = 0,85 • 0,8 • 1,43 • 0,2 • 1000 = 194,5 кН (19,85 тс) > N = 190 кН (19,39 тс).

Таким образом, несущая способность в опорном сечении достаточна, она выше действующей нагрузки.

РАСЧЕТ ИЗГИБАЕМЫХ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ ЭЛЕМЕНТОВ1

1 Расчет изгибаемых элементов приведен в единицах СИ (МПа и ГН) и в скобках - в допускаемых к применению единицах, не входящих в СИ (кгс/см2 и кгс).

Пример 3. Дана плита покрытия пролетом l = 6 м (lо = 5,9 м), шириной b = 1,5 м, высотой h = 0,24 м для промышленных зданий с влажностью воздуха внутри помещений 60 %. Материал - автоклавный газобетон марки по средней плотности D700 кг/м3, класса В2,5, снеговая нагрузка для III климатического района СССР р = 10 ГН/м2 (100 кгс/м2). Арматура класса А-II защищается от коррозии цементно-битумной обмазкой. Требуется рассчитать плиту по предельным состояниям первой и второй групп.

Определение нагрузок и усилий, действующих на плиту

Собственный вес покрытия

Плотность ячеистого бетона с учетом расчетной влажности для определения собственного веса плиты принимается по табл. 3 равной 950 кг/м3. Собственный вес 1 м2 плиты 950 • 0,24 = 228 кгс/м2 = 22,30 ГН/м2. Масса заливки швов 1,6 ГН (16,3 кг).

Масса рубероидного ковра 2,0 ГН (20,4 кг).

Итого q1 = 25,9 ГН/м2 (265 кгс/м2).

Расчетная нагрузка

q = q1 1,2 + pn • 1,4 = 25,9 • 1,2 + 10  1,4 = 45,00 ГН/м2 (459 кгс/м2).

Усилия, действующие на плиту покрытия при расчете
по первому предельному состоянию

Расчетный момент

M = image106.wmf 293,7 ГНм (299,6 кгсм).

Поперечная сила

Q = image107.wmf = 199 ГН (2030 кгс).

Усилия, действующие на плиту при расчете
по второму предельному состоянию

Плиты покрытий рассчитываются по прогибам на длительные и постоянные нагрузки в соответствии с п. 1.20 СНиП 2.03.01-84.

Согласно СНиП II-6-74 - к постоянным нагрузкам относится собственный вес плиты, а к длительным для III климатического района — нормативная снеговая нагрузка, уменьшенная на 7,0 ГН/м2 (70 кгс/м2). Таким образом, при расчете прогибов нагрузка будет равна

qn = q1 + (pn  7) = 25,9 + (10  7) = 28,9 ГН/м2 (294,8 кгс/м2).

Нормативный момент при расчете прогибов

Мn = image108.wmf =  188,6 ГНм (1924 кгсм).

Расчетные и нормативные сопротивления ячеистого бетона
и армат
уры

Расчетные и нормативные сопротивления должны быть назначены с учетом установившейся влажности газобетона в соответствии с табл. 1 настоящего Пособия, согласно которой в конструкции покрытий ячеистые бетоны, изготовленные на песке, имеют расчетную установившуюся влажность 15 %.

Расчетные сопротивления бетона, принимаемые по табл. 4 и 6 настоящего Пособия, должны быть умножены на коэффициенты условий работы, учитывающие длительность действия нагрузки и влажность газобетона b6 по табл. 7. При расчете по первому предельному состоянию с учетом коэффициентов условий работы b2 = 0,85; b6 = 0,95 (по интерполяции для влажности 15 %) расчетные сопротивления равны:

Rb = 1,6 0,85 0,95 = 1,25 МПа (12,75 кгс/см2);

Rbt = 0,14  0,85  0,95 = 0,109 МПа (0,111 кгс/см2).

При расчете по второму предельному состоянию с учетом коэффициентов условий работы b2 = 1,0; b6 = 0,95 расчетные сопротивления равны:

Rb,ser = 2,4 0,95 = 2,23 МПа (22,8 кгс/см2);

Rbt,ser = 0,31  0,95 = 0,295 МПа (2,99 кгс/см2).

Расчетные сопротивления растянутой арматуры класса А-II принимаются согласно табл. 11

Rs = 280 МПа (2850 кгс/см2).

Расчетные сопротивления сжатой арматуры класса А-II могут быть приняты: Rsc = 280 МПа (2850 кгс/см2), так как Rsc нe превышает 295 МПа (3000 кгс/см2), допустимое расчетное сопротивление сжатой арматуры для ячеистого бетона класса В2,5 (см. табл. 13).

Расчетное сопротивление поперечной арматуры для бетона класса В2,5 принимается по табл. 13:

Rsw = 62,5 МПа (640 кгс/см2).

Для бетона класса В2,5 марки по средней плотности D700 начальный модуль упругости Eb принимается по табл. 8 равным 2500 МПа (25500 кгс/см2).

Для арматуры класса A-II модуль упругости Е принимается равным 210 000 МПа (2 100 000 кгс/см2) в соответствии с табл. 15.

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ ПО НОРМАЛЬНЫМ СЕЧЕНИЯМ

Расчет прочности ведется с помощью табл. 2.

Рабочая высота сечения

ho = image109.wmf = 24  2,5  0,5 = 21 см.

Определяем граничную высоту сжатой зоны бетона для данного класса арматуры по формуле (18)

R = image21.wmf = image110.wmf = 0,67 0,6 ;

 =    Rb = 0,8 0,008 1,25 = 0,799 ,

где = 0,8; = 0,008 (см. п. 3.12).

Принимаем R = 0,6 в соответствии с п. 3.13.

По табл. 2 этой граничной высоте соответствует коэффициент Ао = 0,42. Определяем коэффициент Ао при действии расчетного момента

Ао = image111.wmf = 0,36 < 0,42.

Следовательно, по расчету сжатая арматура не требуется. Определяем площадь сечения растянутой арматуры, требуемой по прочности. По табл. 2 коэффициенту Ао = 0,36 соответствует коэффициент о = 0,765.

Аs = image112.wmf6,52 см2.

Предварительный расчет прогибов показал, что по деформациям площадь сечения арматуры должна быть увеличена на 30 % по сравнению с расчетной площадью арматуры по прочности. Принимаем растянутую рабочую арматуру 8 12 As = 9,05 см2.

Армирование плиты выполняется каркасами, конструктивная сжатая арматура принимается 8 6 Аs = 2,26 см2.

РАСЧЕТ ПО НАКЛОННЫМ СЕЧЕНИЯМ

Расчет прочности бетона между наклонными трещинами

Принимаем поперечную арматуру 4 мм через 24 см на 1 каркас, на сечение 8 4. Проверяем условие (34) настоящего Пособия.

Q  0,3 w1 b1 Rb bho ;

w1 = 1 + 5  w = 1 + 5  image113.wmf = 1,11 ;

b1 = 1  0,01Rb = 1  0,011,25 = 0,987 ;

Q  0,3 • 1,11 • 0,987 • 1,25 • 150 • 21 = 1294 ГН > 199 ГН

(13204 кгс > 2030 кгс).

Следовательно, прочность бетона между наклонными трещинами достаточна.

Расчет по наклонной трещине на действие поперечной силы

При вертикальных хомутах поперечная сила, воспринимаемая наклонным сечением, определяется по формуле Q  Qsw + Qb.

По формулам (42) и (38) вычисляем Qsw и Qb. Усилия в хомутах на единицу длины элемента:

qsw = image114.wmf =  2,63 ГН/см (26,8 кгс/см).

Проекция длины опасной наклонной трещины

co = image115.wmf = 74 см.

Согласно п. 3.24, для вычисления Q принимаем значение с = 2hо = 42 см.

Поперечная сила, воспринимаемая бетоном в наклонном сечении:

Qb = image116.wmf = 343 ГН (3500 кгс);

Qsw = qsw co = 2,64  74 = 195 ГН (1989 кгс);

Qb + Qsw = 343 + 195 = 538 ГН > 199 ГН (5489 кгс > 2030 кгс).

Следовательно, прочность сечения на поперечную силу обеспечена.

Рисунок 17

Черт. 1. График значений коэффициента i для вычисления приведенного момента трещинообразования Мpl для расчета прогибов изгибаемых элементов прямоугольного сечения при = 0,1

Рисунок 18

Черт. 2. График значений коэффициента i для вычисления приведенного момента трещинообразования Мpl при = 0,2

 

Расчет по наклонной трещине на изгибающий момент

Для определения начала наиболее опасного косого сечения вычисляем Мpl с помощью графиков (черт. 3, 4) по следующим характеристикам:

 = image119.wmf = 0,125 ;

image120.wmf 0,25 ;

 = image121.wmf = 0,42 .

Рисунок 19

Черт. 3. График значений коэффициента Wpl для определения момента появления трещин Mpl в изгибаемых элементах прямоугольного сечения при = 0,1

Рисунок 20

Черт. 4. График значений коэффициента Wpl для определения момента появления трещин Mpl в изгибаемых элементах прямоугольного сечения при  = 0,2

По черт. 3 находим, что Wpl = 0,57;

Мpl = Wpl b h2 Rbt = 0,57  150  242  0,109 = 5368 ГНсм

      (54 777 кгссм).

По формуле (51) определяем расстояние от опоры до ближайшей наклонной трещины

at = image124.wmf = 27 см .

Находим расчетное усилие в поперечных стержнях, приходящихся на единицу длины элемента

 qw = Rsw image125.wmf = 2,62 ГН/см (26,8 кгс/см).

При поперечных стержнях, равномерно распределенных вдоль оси элемента, проекцию длины наиболее опасного наклонного сечения на ось элемента определяем по формуле (53)

c = image126.wmf = 76 см.

При равномерно распределенной нагрузке конец наиболее опасного сечения не может выходить за 1/4 пролета, т.е. с = l/4 - at = image127.wmf 120 см, так как 76 < 120 см, принимаем с = 76 см.

Определяем изгибающий момент, действующий в конце наклонной трещины с учетом разгружающего действия момента, только от собственного веса плиты, так как снеговая нагрузка может лежать неравномерно и на этом участке отсутствовать

M=image128.wmf
= 205
25 = 180 ГНм = 18000 ГНсм (183670 кгссм) .

Для определения усилия Nan, передающегося на анкеры продольной арматуры, вычисляем момент, воспринимаемый поперечными стержнями

Msw =  Rsw Asw zsw = qw image129.wmf = 7566 ГНсм (77204 кгссм).

Определяем выдергивающее усилие в продольных стержнях

Na = image130.wmf = 579 ГН (5900 кгс).

Усилие в одном продольном стержне

Na1 = image131.wmf= 72 ГН (736 кгс).  

Принимаем анкеровку продольной арматуры в виде двух поперечных стержней диаметром 1,0 см. По формуле (50) определяем анкерующее усилие в продольном стержне:

Nan = image132.wmf =

= 5  2  1,02  1,25 image133.wmf + 1,0 2,5 1,0 0,109 27 3,76 =

= 52,2 + 27 = 79,2 ГН  72 ГН (806 кгс 734 кгс).

Анкеровка арматуры обеспечена.

РАСЧЕТ ПО ВТОРОМУ ПРЕДЕЛЬНОМУ СОСТОЯНИЮ

Ввиду того, что конструкции из ячеистых бетонов могут иметь технологические трещины, расчет их по прогибам выполняется для стадии работы с трещинами.

По формулам (69)—(75) находим характеристики для определения кривизны, при этом коэффициент  принимается равным 0,26 для влажности внутри помещения от 50 % и выше (см. табл. 17) .

 = image134.wmf = 0,13 ;

 = image135.wmf = 0,00287 ;

 = image136.wmf = 84 ;

ft = image137.wmf = 0,113 ;

= ft image138.wmf = 0,113 ;

image139.wmf = 0,42 ;

z = hoimage140.wmf= 210,805 = 16,9 см.

Для определения коэффициента s находим момент, воспринимаемый сечением из расчета по прочности при расчетных сопротивлениях арматуры и бетона для предельных состояний второй группы:

Mser = Rs,ser As image141.wmf =

= 43660 ГНсм (445510 кгссм) ;

s = 0,5 + 0,8 image142.wmf = 0,85 .

Находим кривизну от длительного действия части снеговой нагрузки и собственного веса плиты

image143.wmf;

image144.wmf =

= 53,14 [0,447  10-6 + 0,64  10-6] = 57,76  10-6.

Прогиб определяем по формуле

fm = mf image145.wmf .

По табл. 4 находим, что коэффициент mf = image146.wmf,

fm = image146.wmf  5,77  10-5  5902 = 2,10 см ;

image147.wmf.

Следовательно, прогиб плиты меньше допустимого, указанного в табл. 4 СНиП 2.03.01-84.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ШИРИНЫ РАСКРЫТИЯ ТРЕЩИН

Ширину раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента с учетом длительного действия нагрузки, определяем по формуле (64) :

acrc =  l  image64.wmf.

Находим напряжение в растянутой арматуре от нормативного момента

s = image148.wmf = 123,3 ГН/см2 (1258 кгс/см2).

где — коэффициент для изгибаемых элементов, принимаемый равным 1,0;

l — коэффициент, учитывающий длительность действия нагрузки, равный 2,5,

— для стержневой арматуры периодического профиля - 1,0;

d — диаметр продольной арматуры, равный 12 мм;

— 0,0287;

acrc = 1  1 2,5 image149.wmf = 0,224 мм < 0,4 мм,

т.е. меньше допустимой ширины трещины (см. п. 1.16).

Пример 4. Дана стеновая панель пролетом l = 6 м (lо = 5,9 м), сечением 1200,20 м из ячеистого бетона класса по прочности В2,5, марки по средней плотности D700 кг/м3.

Рабочая арматура периодического профиля класса А-III 10 12 мм защищена от коррозии цементно-битумной обмазкой, расположена симметрично относительно вертикальной оси (черт. 5)

As = As = 5,65 см2 .

Рисунок 21

Черт. 5. Сечение стеновой панели

Вертикальная нагрузка от собственного веса и оконных переплетов - 18 ГН/м (184 кгс/м). Ветровая нагрузка - 18 ГН/м2 (184 кгс/м2).

Требуется проверить прочность стеновой панели при действии на нее изгибающих моментов Мх и Мy по общему методу расчета.

Определение усилий, действующих на панель

Расчетная нагрузка от собственного веса и веса вышележащих оконных переплетов

qx = qx n = 18 1,2 = 21,6 ГН/м (224кгс/м).

Расчетный вертикальный момент

Мx = image151.wmf = 94,0 ГНм (959 кгсм).

Расчетная горизонтальная нагрузка

qy' = qy n = 18  1,2 = 21,6 ГН/м2 (220 кгс/м2).

Расчетный горизонтальный момент

My = image152.wmf = 112,8 ГНм (1150 кгсм).

Расчетные и нормативные сопротивления ячеистого бетона
и а
рматуры

Расчетные сопротивления назначаются с учетом средней установившейся влажности ячеистого бетона, принимаемой по табл. 1, согласно которой в конструкциях стен расчетная установившаяся влажность равна 10 %.

При этой влажности коэффициент условий работы по табл. 7 b6 = 1. Следовательно расчетное сопротивление дня бетона В2,5 принимается по табл. 6 равным

Rb = 1,6 МПа (16,3 кгс/см2).

Расчетное сопротивление растянутой арматуры класса А-III — по табл. 13:

Rs = 365 MПа (3750 кгс/см2).

Расчетное сопротивление сжатой арматуры класса А-III принимается с учетом коэффициента условий работы бетона по табл. 13, при этом также учитывается коэффициент условий работы b9 по табл. 14:

Rsc = 290  1 = 290 МПа (2950  1 = 2950 кгс/см2).

РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ

Определяем угол наклона нейтральной оси к оси уу (см. черт. 5) как упругого тела с учетом арматуры по формуле

tg  = image153.wmf ,

где Ix и Iy — моменты инерции относительно центральных вертикальной и горизонтальной осей;

Ix = image154.wmf=

= 2880000 + 1148532 + 341712 = 4370244 cм4.

Iy = image155.wmf + 84 11,31  72 = 80000 + 46551 = 126552 см4 ;

tg  = image156.wmf = 41,4 .

Определяем высоту сжатой зоны х методом подбора. Задаемся x1 = 210 см и определяем относительную высоту сжатой зоны бетона для каждого стержня по формуле

image157.wmf ,

где ayi и axi - расстояния от i-го стержня до наиболее сжатой стороны сечения в направлении соответственно осей х и у.

Вычисленные значения i при х = 210 см и окончательном х = 207 см приведены в табл. 1. По значениям i определяем напряжение в каждом стержне si, для этого надо вычислить характеристику сжатой зоны по формуле (18)

 =    Rb = 0,8 0,008 1,6 = 0,787.

Вычисляем si для каждого стержня по формуле (31)

si = image158.wmf.

При этом напряжения растяжения si не должны превышать расчетного сопротивления арматуры класса А-III, равного 365 МПа (3750 кгс/см2), а напряжения сжатия расчетного сопротивления сжатия 290 МПа (2950 кгс/см2).

Вычисленные значения si и сумма усилий во всех стержнях Asisi приведены в табл. 1.

Таблица 1

Номер

Asi, см2

ayi, 
см

axi,  см

tg = 41,2

x = 210 см

стержня

 

 

 

ayitg + axi, см

i

si,

МПа (кгс/см2)

Asi si,

ГН (кгс)

1

2

3

4

5

6

7

8

1

1,13

17

5

708,8

0,296

365 (3750)

415 (4237,5)

2

1,13

3

5

129,2

1,63

290 (2950)

-327 (3333,5)

3

1,13

17

30

733,8

0,286

365 (3750)

415 (4237,5)

4

1,13

3

30

154,2

1,36

-290 (2950)

-327 (3333,5)

5

1,13

17

60

763,8

0,274

365 (3750)

415 (4237,5)

6

1,13

3

60

184,2

1,14

-290 (2950)

-327 (3333,5)

7

1,13

17

90

793,8

0,264

365 (3750)

415 (4237,5)

8

1,13

3

90

214,2

0,98

-2750 (2807)

310,8 (3172)

9

1,13

17

115

818,8

0,256

365 (3750)

415 (4237,5)

10

1,13

3

115

239,2

0,878

-139 (1453)

-160 (1642)

 

 

 

 

 

 

 

 Asi si = 624 (6372)

Окончание табл. 1

Номер

Asi, см2

ayi, 
см

axi,  см

tg = 41,2

x = 207 см

стержня

 

 

 

ayitg + axi, см

i

si,

МПа (кгс/см2)

Asi si,

ГН (кгс)

1

2

3

4

5

9

10

11

1

1,13

17

5

708,8

0,29

365 (3750)

415 (4237,5)

2

1,13

3

5

129,2

1,6

-290 (-2950)

-327 (-3333,5)

3

1,13

17

30

733,8

0,282

365 (3750)

415 (4237,5)

4

1,13

3

30

154,2

1,344

-290 (-2950)

-327 (-3333,5)

5

1,13

17

60

763,8

0,27

365 (3750)

415 (4237,5)

6

1,13

3

60

184,2

1,125

-290 (-2950)

-327 (-3333,5)

7

1,13

17

90

793,8

0,26

365 (3750)

415 (4237,5)

8

1,13

3

90

214,2

0,967

-257 (-2624)

-290 (-2965)

9

1,13

17

115

818,8

0,253

365 (3750)

415 (4237,5)

10

1,13

3

115

239,2

0,866

-129 (-1320)

-145 (-1491)

 

 

 

 

 

 

 

 Asi si = 659 (6730)

Определяем усилие, воспринимаемое сжатой зоной бетона; для этого вычисляем площадь сжатой зоны, так как х1 > h, то форма сжатой зоны трапециевидная и площадь сжатой зоны вычисляется по формуле

Abc = image159.wmf435,5 см2.

Аbc Rb = 435,5  1,6 = 696 ГН (7010 кгс).

Проверяем уравнение по формуле (30)

Abc Rb   Asi si = 696  624 = 72 ГН > 0 (730 кгс > 0),

усилие, воспринимаемое сжатой зоной бетона, больше, чем усилие, воспринимаемое арматурой, поэтому уменьшаем высоту сжатой зоны до х = 207 см:

Abc = image160.wmf = 430,3 см2 ;

Abc Rb = 430,3 1,6 = 688 ГН (7020 кгс) ;

Abc Rb   Asi si = 688 659 = 29 ГН (295 кгс),

усилия в сжатой зоне бетона и растянутой арматуре примерно равны, т.е. высота сжатой зоны может быть принята х = 207 см.

Определяем моменты внутренних сил относительно осей х и у. Для этого вычисляем статические моменты сжатой зоны относительно этих осей:

Sbx = image161.wmf =

image162.wmf

= 23800 + 3107,6 = 26900 см3 ;

Sby = image163.wmf

image164.wmf6493 см3.

Определяем моменты, воспринимаемые сечением

Мх = Rb Sbx   Asi si (ax10  axi) ;

Mx = 1,6  26900  [(415  327) 110 + (415  327) 85 + (415  327) 55+ +(415 290) 25] = 43030 (9680 + 7480 + 4840 + 3125) = 4303025125= = 17915 ГНсм > 9400 ГНсм (18280 кгссм > 95910 кгссм);

My = Rb Sby   Asi si (ay10  ayi) ;

My = 1,6  6493  [-327(17  3)3  290(17  3) 145(17  3)] = 

= 10389  (-13734 4060 2030) = 10389 + 19824 =

= 30213 ГНсм > 11280 ГНсм (30829 кгcсм > 115100 кгссм).

Таблица 2

o

Ao

o

Ao

0,01

0,995

0,01

0,31

0,845

0,262

0,02

0,990

0,02

0,32

0,840

0,269

0,03

0,985

0,03

0,33

0,835

0,275

0,04

0,980

0,039

0,34

0,830

0,282

0,05

0,975

0,043

0,35

0,825

0,289

0,06

0,970

0,058

0,36

0,820

0,295

0,07

0,965

0,067

0,37

0,815

0,301

0,08

0,960

0,077

0,38

0,810

0,309

0,09

0,955

0,085

0,39

0,805

0,314

0,10

0,950

0,095

0,40

0,800

0,320

0,11

0,945

0,104

0,41

0,795

0,326

0,12

0,940

0,113

0,42

0,790

0,332

0,13

0,935

0,121

0,43

0,785

0,337

0,14

0,930

0,130

0,44

0,780

0,343

0,15

0,925

0,139

0,45

0,775

0,349

0,16

0,920

0,147

0,46

0,770

0,354

0,17

0,915

0,155

0,47

0,765

0,359

0,18

0,910

0,164

0,48

0,760

0,365

0,19

0,905

0,172

0,49

0,755

0,370

0,20

0,900

0,180

0,50

0,750

0,375

0,21

0,895

0,188

0,51

0,745

0,380

0,22

0,890

0,196

0,52

0,740

0,385

0,23

0,885

0,203

0,53

0,735

0,390

0,24

0,880

0,211

0,54

0,730

0,394

0,25

0,875

0,219

0,55

0,725

0,399

0,26

0,870

0,226

0,56

0,720

0,403

0,27

0,865

0,234

0,57

0,715

0,408

0,28

0,860

0,241

0,58

0,710

0,412

0,29

0,855

0,248

0,59

0,705

0,416

0,30

0,850

0,255

0,600

0,700

0,420

image165.wmf; image166.wmf ;

Ао =  (1 0,5)

Таблица 3

 

Сечения

Коэффициент

Форма поперечного
с
ечения

 

Прямоугольное

 

1,75

 

Рисунок 22

 

Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне

 

 

1,75

Рисунок 23

Тавровое с полкой (уширением), расположенной в растянутой зоне:

при image169.wmf 2 независимо от image170.wmf

image169.wmf  2 и image171.wmf  0,2

image169.wmf   2 и image171.wmf  0,2

 

 

 

1,75

 

1,75

 

 

1,50

Рисунок 24

Таблица 4

Схема загружения

Коэффициент mf

Рисунок 25

image49.wmf

Рисунок 26

image175.wmf

Рисунок 27

image177.wmf

Рисунок 28

image146.wmf

Рисунок 29

image180.wmf

Рисунок 30

image182.wmf

Рисунок 31

image184.wmf

Рисунок 32

image186.wmf

Рисунок 33

image188.wmf

Рисунок 34

image190.wmf

Рисунок 35

image192.wmf

Рисунок 36

image194.wmf

Рисунок 37

image196.wmf

Рисунок 38

image198.wmf

Таблица 5

Диа-

Площадь поперечного сечения, см2, при числе стержней

Мас-

метр, мм

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

са,
кг

3,0

0,071

0,14

0,21

0,28

0,35

0,42

0,49

0,57

0,64

0,71

0,540

3,5

0,096

0,19

0,29

0,38

0,48

0,58

0,67

0,77

0,86

0,96

0,735

4,0

0,126

0,25

0,38

0,50

0,63

0,76

0,88

1,01

1,13

1,26

0,960

4,5

0,159

0,32

0,48

0,64

0,80

0,95

1,11

1,27

1,43

1,59

1,225

5,0

0,196

0,39

0,59

0,79

0,98

1,18

1,37

1,57

1,77

1,96

1,509

5,5

0,238

0,48

0,71

0,95

1,19

1,43

1,66

1,90

2,14

2,38

1,740

6,0

0,283

0,57

0,85

1,13

1,42

1,70

1,98

2,26

2,55

2,86

2,175

7,0

0,385

0,77

1,15

1,54

1,92

2,31

2,69

3,08

3,46

3,85

2,960

8,0

0,503

1,01

1,51

2,01

2,51

3,02

3,52

4,02

4,53

5,03

3,870

9,0

0,636

1,27

1,91

2,54

3,18

3,82

4,45

5,09

5,72

6,36

4,890

10,0

0,785

1,57

2,36

3,14

3,93

4,71

5,50

6,28

7,07

7,85

6,040

12,0

1,131

2,26

3,39

4,52

5,65

6,79

7,92

9,05

10,18

11,31

8,702

14,0

1,539

3,08

4,62

6,15

7,59

9,23

10,77

12,31

13,85

15,39

11,838

16,0

2,011

4,02

6,03

8,04

10,05

12,06

14,07

16,08

18,10

20,11

15,464

18,0

2,545

5,09

7,63

10,18

12,72

15,27

17,81

20,36

22,90

25,45

19,560

20,0

3,142

6,28

9,41

12,56

15,71

18,25

21,99

25,14

28,28

31,42

24,166

ПРИЛОЖЕНИЕ 4

РАСЧЕТ ОПОРНЫХ СЕЧЕНИЙ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ,
ПРИМЫКАЮЩИХ К ГОРИЗОНТАЛЬНЫМ РАСТВОРНЫМ МОНТА
ЖНЫМ ШВАМ

1. Расчет опорных сечений бетонных панелей или блоков однорядной разрезки (в зонах, примыкающих к горизонтальным швам) производится с учетом прочности раствора швов, их толщины и глубины опирания плит перекрытий. Прочность раствора при монтаже стен в летних и зимних условиях принимается согласно СНиП II-22-81.

2. Опорные сечения ячеистобетонных стеновых панелей (блоков) в зоне горизонтальных швов для плит перекрытий не из ячеистых бетонов рассчитываются по формуле

    N   о Rb Ab ,  (1)

где Ab - площадь сечения по формуле (2) настоящего Пособия;

о - коэффициент условий работы шва плит перекрытий из тяжелого бетона, бетонов на пористых заполнителях и плотных силикатных бетонов принимается согласно п. 3, а для плит из ячеистых бетонов согласно п. 4 при соблюдении условия

    Rb2  0,8 Rb ,   (2)

где Rb2 - расчетная призменная прочность бетона плит перекрытий, принимаемая по СНиП 2.03.01-84;

Rb - расчетная призменная прочность бетона панелей (блоков) стен, принимаемая по табл. 6;

 - коэффициент, принимаемый равным:

0,85 - для автоклавных ячеистых бетонов;

0,75 - для неавтоклавных ячеистых бетонов.

3. При контактном стыке панелей или блоков (чертеж а), а также при одностороннем платформенном опирании, когда вертикальная нагрузка в стыке передается по всей толщине стены только через торцевую часть перекрытий (чертеж б), коэффициент о равен коэффициенту 1, определяемому по формуле

  image199.wmf  0,9 ,  (3)

где х1 - коэффициент, зависящий от толщины шва и прочности раствора

  image200.wmf ,  (4)

где R2 - проектная марка раствора, принимается в соответствии с п. 1;

R1 - кубиковая прочность бетона стеновых панелей (блоков), определяемая в соответствии с ГОСТ 10180-78;

t - толщина растворного шва;

h - толщина стеновой панели (блока).

При платформенном двухстороннем опирании перекрытий, когда зазор между панелями перекрытий заполнен раствором или бетоном (чертеж в), коэффициент о = 2, определяемому по формуле

  image201.wmf  0,8 ,  (5)

где A1 - суммарная площадь опорных участков перекрытий;

А - полная площадь поперечного сечения бетона стеновой панели или блока;

R3 - кубиковая прочность бетона или проектная марка раствора замоноличивания полостей между торцами панелей перекрытий;

R4 - кубиковая прочность бетона панелей перекрытий, определенная в соответствии с ГОСТ 10180-78;

x2 - коэффициент, равный:

1,0 - при сборно-монолитном соединении панелей перекрытий;

0,9 - при заполнении зазора между торцами перекрытий раствором.

При комбинированном опирании, когда вертикальная сила передается частично через торцевую часть перекрытия, а частично непосредственно от панели на панель (чертеж г), коэффициент о = 3, определяемому по формуле

  image202.wmf ,  (6)

где d1 - глубина опирания перекрытия на панели стен;

d3 - глубина непосредственного контакта стеновых панелей.

П р и м е ч а н и е. Если торцы плит перекрытой не вертикальны, то прочность стеновых панелей (блоков) должна быть проверена с учетом коэффициента о в двух уровнях - под перекрытием и над ним.

Рисунок 39

Рисунок 40

Рисунок 41

Рисунок 42

Опорные сечения стен из панелей (блоков)

а - стык контактный; б - одностороннее платформенное опирание с перекрытием, заведенным на всю толщину стены; в - стык платформенный; г - стык с комбинированным опиранием

4. В случае применения плит перекрытий из ячеистого бетона в формулу (1) вводится дополнительный коэффициент условий работы, принимаемый равным

  4 = 0,7 Rb2 / Rb + 0,05 1,0 ,  (7)

где Rb2 - расчетная призменная прочность ячеистого бетона плиты перекрытия, принимаемая в соответствии с табл. 6 настоящего Пособия.

5. Плиты перекрытия из пустотных настилов с тщательной заделкой опорных участков настила бетоном в заводских условиях допускается применять в зданиях высотой менее девяти этажей. Коэффициент условий работы стыка о, учитываемый при расчете опорных сечений панелей, определяется согласно п. 3 с умножением на дополнительный понижающий коэффициент 0,7; при этом величина коэффициента о должна быть не более 0,55. В случаях, когда торцы опорных участков пустотных настилов не заделываются или имеют несовершенную заделку (закладка кирпичом), дополнительный понижающий коэффициент принимается равным 0,4.

6. В бетонных стеновых панелях, имеющих оконные проемы, при расчете сечений, расположенных на уровнях перекрытий (горизонтальных стыков) допускается учитывать распределение усилий с простенков панелей на перемычки. В этом случае расчетная ширина панели в зоне горизонтального шва принимается равной

  b1 = b + 0,5 (h1 + h2) ,  (8)

где b - ширина простенка здания;

h1 и h2 - высота перемычек, смежных в стыке панелей.

7. Расчет опорных сечений стен из железобетонных элементов, примыкающих к горизонтальным растворным монтажным швам и не имеющих специального косвенною армирования, в соответствии с п. 5.25 производят так же, как бетонных элементов согласно пп. 1 -5.

8. При наличии специального косвенного армирования в бетонных и железобетонных стеновых панелях необходимо учитывать следующее:

а) для бетонных и железобетонных панелей (блоков), нижний и верхний участок которых усилены поперечными сетками, при расчете опорных сечений (в зоне горизонтальных швов) в формуле (1) вместо Rb принимается приведенное расчетное сопротивление бетона Rbr (с учетом армирования), определяемое по формуле

  image207.wmf  1,2 Rb ;  (9)

б) при армировании растворною шва сеткой разрешается принимать

    Rbr  1,3 Rb ;

в) при косвенном (сетчатом) армировании торцов стеновых железобетонных панелей (блоков) допускается учитывать влияние продольного армирования панелей (блоков) на несущую способность панелей (блоков) в опорном сечении.

В этом случае приведенное расчетное сопротивление опорных участков с учетом армирования Rbr определяется по формуле

  Rbr = Rb + image208.wmf  1,3 Rb ,  (10)

где Rb - расчетная призменная прочность бетона панели (блока) по табл. 6;

- процент армирования продольной арматуры;

Rs - расчетное сопротивление продольной арматуры;

Rsn - расчетное сопротивление косвенной арматуры;

n - процент косвенного армирования (по объему), для сеток с квадратными ячейками из арматуры сечением Asn с размером ячейки cn при расстоянии между сетками по высоте S, равный

    image209.wmf ;  (11)

г) поперечное армирование учитывается при прочности раствора в швах не менее 2,5 МПа (25 кгс/см2) и при толщине шва не более 20 мм.

При толщине монтажного шва 30 мм и более его также необходимо армировать сеткой;

д) продольное и поперечное армирование сжатых элементов необходимо выполнять в соответствии с конструктивными требованиями, приведенными в разд. 5 настоящего Пособия.

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

ОСНОВНЫЕ БУКВЕННЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ

УСИЛИЯ ОТ ВНЕШНИХ НАГРУЗОК И ВОЗДЕЙСТВИЙ
В П
ОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТА

М — изгибающий момент;

N — продольная сила;

Q — поперечная сила;

ХАРАКТЕРИСТИКИ ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННОГО ЭЛЕМЕНТА

Р - усилие предварительного обжатия, определяемое по формуле (8) СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

sp , sp - предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре S и S до обжатия бетона (при натяжении арматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряжения в бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил, определяемые согласно указаниям пп. 1.23 и 1.28 СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

bp - сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяемые согласно пп. 1.28 и 1.29 СНиП 2.03.01-84 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

sp - коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый согласно указаниям п. 1.27 СНиП 2.03.01-84.

ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ

Rb, Rb,ser - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

Rbt, Rbt,ser - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению соответственно для предельных состояний первой и второй групп;

Rb,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле (55);

Rbr - передаточная прочность бетона, назначаемая в соответствии с указаниями п. 2.6 СНиП 2.03.01-84;

Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы;

Rsw - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы;

Rsc - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы;

Rs,ser - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний второй группы;

Eb - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении;

Es - модуль упругости арматуры;

 - отношение соответствующих модулей упругости арматуры E и бетона Еb.

ХАРАКТЕРИСТИКИ ПОЛОЖЕНИЯ ПРОДОЛЬНОЙ
АРМАТ
УРЫ В ПОПЕРЕЧНОМ СЕЧЕНИИ ЭЛЕМЕНТА

S - обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в растянутой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у менее сжатой грани сечения;

S' - обозначение продольной арматуры:

а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне;

б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения.

ГЕОМЕТРИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ

b - ширина прямоугольного сечения;

а, а' - расстояние от равнодействующей усилий соответственно в арматуре S и S до ближайшей грани сечения;

h - высота сечения;

ho, ho - рабочая высота сечения, равная соответственно h - a и h - a' ;

Asp, Аsp - площадь сечения напрягаемой части арматуры соответственно S и S;

Asw - площадь сечения хомутов, расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

As,inc - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение;

- коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры S к площади поперечного сечения элемента bho без учета свесов сжатых и растянутых полок;

А - площадь всего бетона в поперечном сечении;

Аbc - площадь сечения сжатой зоны бетона;

Ared - площадь приведенного сечения элемента;

Aloc' - площадь смятия бетона;

Sbo', Sbo - статические моменты площадей сечения соответственно сжатой и растянутой зон бетона относительно нулевой линии;

Sso и Sso - старческие моменты площадей сечения соответственно арматуры S и S' относительно нулевой линии;

I - момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента;

Ired - момент инерции приведенного сечения элемента относительно центра тяжести;

Is - момент инерции площади сечения арматуры относительно центра тяжести сечения элемента;

Ibo - момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии;

х - высота сжатой зоны бетона;

i - относительная высота сжатой зоны бетона, равная image22.wmf ;

S - расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента;

eо - эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.21 СНиП 2.03.01-84;

eор - эксцентриситет усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.28 СНиП 2.03.01-84;

eo,tot - эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р относительно центра тяжести приведенного сечения;

e, e - расстояние от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий соответственно в арматуре S и S';

es, esp - расстояние соответственно от точки приложения продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р до центра тяжести площади сечения арматуры S;

l - пролет элемента;

lо - расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы, принимается по табл. 16;

r - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения;

d - номинальный диаметр стержней арматурной стали;

Аs, Аs' - площадь сечения ненапрягаемой и напрягаемой арматуры соответственно S и S', при определении усилия предварительного обжатия Р - площади сечения ненапрягаемой части арматуры соответственно S и S';

Iso, Iso - моменты инерции площадей сечения соответственно арматуры S и S относительно нулевой линии;

Wred - момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна, определяемый как для упругого материала с учетом указаний п. 1.28.

 

16 Строительство и жилищно-коммунальное хозяйство (проф. стандарты) Документ: специалист по оценке соответствия лифтов требованиям безопасности

Относится к
Оценка соответствия лифтов и устройств безопасности лифтов требованиям безопасности

Утвержден приказом: 267н от 13.03.2017
Документ: специалист технического заказчика

Относится к
Управление инвестиционно-строительным проектом на всех стадиях жизненного цикла объекта капитального строительства и линейных объектов

Утвержден приказом: 673н от 05.10.2021
Документ: специалист по эксплуатации котлов работающих на твердом топливе

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт котельных, работающих на твердом топливе

Утвержден приказом: 192н от 07.04.2014
Документ: работник в области обращения с отходами

Относится к
Формирование эффективной системы сбора, накопления, транспортирования, обработки, утилизации, обезвреживания, размещения отходов производства и потребления

Утвержден приказом: 751н от 27.10.2020
Документ: специалист по эксплуатации станций водоподготовки

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт технологического и вспомогательного оборудования станций водоподготовки

Утвержден приказом: 227н от 11.04.2014
Документ: специалист по управлению жилищным фондом

Относится к
Деятельность по управлению государственным, муниципальным и частным жилищным фондами

Утвержден приказом: 233н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации газового оборудования жилых и общественных зданий

Относится к
Эксплуатация газового оборудования жилых и общественных зданий

Утвержден приказом: 612н от 15.09.2020
Документ: специалист по эксплуатации гражданских зданий

Относится к
Организация технической эксплуатации гражданских зданий

Утвержден приказом: 537н от 31.07.2019
Документ: специалист по эксплуатации котлов на газообразном жидком топливе и электронагреве

Относится к
Эксплуатация котлов на газообразном, жидком топливе и электронагреве

Утвержден приказом: 237н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации насосных станций водопровода

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт сооружений и оборудования насосных станций водопровода

Утвержден приказом: 247н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации трубопроводов и оборудования тепловых сетей

Относится к
Организация и обеспечение обслуживания трубопроводов и оборудования тепловых сетей

Утвержден приказом: 246н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации водозаборных сооружений

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт гидротехнических сооружений и оборудования водозабора

Утвержден приказом: 245н от 11.04.2014
Документ: специалист по эксплуатации очистных сооружений водоотведения

Относится к
Организация сбора, очистки сточных вод городов и населенных мест и отвода очищенных вод в водные объекты через системы водоотведения, обработка осадка сточных вод

Утвержден приказом: 806н от 17.11.2020
Документ: специалист по абонентскому обслуживанию потребителей

Относится к
Организация эффективных методов предоставления коммунальных ресурсов потребителям

Утвержден приказом: 232н от 13.04.2021
Документ: специалист по управлению многоквартирными домами

Относится к
Управление многоквартирными домами

Утвержден приказом: 538н от 31.07.2019
Документ: специалист по эксплуатации трансформаторных подстанций и распределительных пунктов

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт электротехнических устройств, оборудования и установок

Утвержден приказом: 266н от 17.04.2014
Документ: специалист по организации эксплуатации воздушных и кабельных муниципальных линий электропередачи

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт воздушных и кабельных муниципальных линий электропередачи

Утвержден приказом: 144н от 21.03.2022
Документ: кровельщик

Относится к
Выполнение кровельных и гидроизоляционных работ

Утвержден приказом: 860н от 31.10.2014
Документ: машинист автогрейдера

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением автогрейдера

Утвержден приказом: 476н от 15.07.2021
Документ: асфальтобетонщик

Относится к
Выполнение вспомогательных работ при проведении строительства и ремонта асфальтобетонных покрытий автомобильных дорог

Утвержден приказом: 1098н от 22.12.2014
Документ: машинист асфальтоукладчика

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением асфальтоукладчиков различной производительности

Утвержден приказом: 610н от 31.08.2021
Документ: специалист по организации строительства

Относится к
Организация строительства, реконструкции, капитального ремонта, сноса объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 231н от 21.04.2022
Документ: арматурщик

Относится к
Выполнение работ при изготовлении и монтаже армоконструкций

Утвержден приказом: 452н от 27.07.2020
Документ: машинист бульдозера

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением бульдозера в условиях строительства, обслуживания и ремонта автомобильных дорог, аэродромов, гидротехнических, трубопроводных и других сооружений

Утвержден приказом: 637н от 22.09.2020
Документ: машинист экскаватора

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением экскаватора

Утвержден приказом: 752н от 21.10.2021
Документ: монтажник систем вентиляции кондиционирования воздуха пневмотранспорта и аспирации

Относится к
Монтаж систем вентиляции, кондиционирования воздуха, пневмотранспорта и аспирации

Утвержден приказом: 266н от 13.03.2017
Документ: монтажник оборудования котельных

Относится к
Монтаж оборудования котельных

Утвержден приказом: 319н от 28.03.2017
Документ: специалист в области обеспечения строительного производства строительными машинами и механизмами

Относится к
Обеспечение строительного производства строительными машинами и механизмами

Утвержден приказом: 505н от 18.07.2019
Документ: специалист в области производственно технического и технологического обеспечения строительного производства

Относится к
Производственно-техническое и технологическое обеспечение строительного производства

Утвержден приказом: 760н от 29.10.2020
Документ: специалист в области планово экономического обеспечения строительного производства

Относится к
Планово-экономическое обеспечение строительного производства

Утвержден приказом: 504н от 18.07.2019
Документ: специалист в области обеспечения строительного производства материалами и конструкциями

Относится к
Обеспечение строительного производства строительными материалами, изделиями, конструкциями и оборудованием

Утвержден приказом: 500н от 18.07.2019
Документ: паркетчик

Относится к
Настилка и ремонт паркетных полов

Утвержден приказом: 1092н от 22.12.2014
Документ: изолировщик на подземных работах в строительстве

Относится к
Гидроизоляция подземных сооружений

Утвержден приказом: 1063н от 22.12.2014
Документ: руководитель строительной организации

Относится к
Управление строительной организацией

Утвержден приказом: 803н от 17.11.2020
Документ: стекольщик

Относится к
Выполнение работ при остеклении

Утвержден приказом: 1062н от 22.12.2014
Документ: оператор комплекса горизонтального направленного бурения в строительстве

Относится к
Бестраншейная прокладка подземных инженерных коммуникаций при помощи специализированных мобильных буровых установок горизонтального направленного бурения

Утвержден приказом: 711н от 12.10.2021
Документ: оператор по управлению микротоннельным проходческим комплексом в строительстве

Относится к
Управление микротоннельным проходческим комплексом в строительстве

Утвержден приказом: 1072н от 22.12.2014
Документ: мостовщик

Относится к
Выполнение работ при устройстве и ремонте мостовых, берегоукрепительных и выправительных сооружений всех типов

Утвержден приказом: 809н от 17.11.2020
Документ: дорожный рабочий

Относится к
Выполнение работ при устройстве, ремонте и содержании автомобильных дорог, искусственных сооружений и тротуаров

Утвержден приказом: 804н от 17.11.2020
Документ: бетонщик

Относится к
Выполнение бетонных работ

Утвержден приказом: 74н от 10.02.2015
Документ: слесарь строительный

Относится к
Выполнение слесарных работ на строительной площадке

Утвержден приказом: 1137н от 25.12.2014
Документ: маляр строительный

Относится к
Окрашивание наружных и внутренних поверхностей зданий и сооружений, оклеивание стен и потолков зданий обоями

Утвержден приказом: 443н от 22.07.2020
Документ: монтажник бетонных и металлических конструкций

Относится к
Монтажные работы в строительстве

Утвержден приказом: 716н от 12.10.2021
Документ: каменщик

Относится к
Выполнение работ по кладке, ремонту и монтажу каменных конструкций

Утвержден приказом: 1150н от 25.12.2014
Документ: электромеханик по эксплуатации техническому обслуживанию и ремонту эскалаторов и пассажирских конвейеров

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт поэтажных эскалаторов (пассажирских конвейеров)

Утвержден приказом: 1160н от 26.12.2014
Документ: монтажник опалубочных систем

Относится к
Опалубочные работы в строительстве

Утвержден приказом: 17н от 16.01.2015
Документ: монтажник каркасно обшивных конструкций

Относится к
Монтаж каркасно-обшивных конструкций (далее - КОК)

Утвержден приказом: 339н от 15.06.2020
Документ: штукатур

Относится к
Оштукатуривание внутренних и наружных поверхностей зданий и сооружений, устройство наливных стяжек пола и монтаж систем фасадных теплоизоляционных композиционных (далее - СФТК) с нанесением составов вручную или механизированным способом

Утвержден приказом: 336н от 15.06.2020
Документ: оператор водозаборных сооружений

Относится к
Эксплуатация и контроль подачи воды в водозаборные сооружения

Утвержден приказом: 158н от 12.03.2015
Документ: специалист планово экономического сопровождения деятельности организации водоснабжения и водоотведения

Относится к
Планирование, координация и контроль экономической деятельности организаций водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 166н от 19.03.2015
Документ: машинист трубоукладчика

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением трубоукладчика

Утвержден приказом: 808н от 17.11.2020
Документ: гидротехник в строительстве

Относится к
Выполнение общестроительных работ, эксплуатация, обслуживание гидротехнических сооружений и мелиоративных систем, выполнение ремонта на них

Утвержден приказом: 237н от 22.04.2015
Документ: специалист в области ценообразования и тарифного регулирования в жилищно коммунальном хозяйстве

Относится к
Формирование цен и тарифов на работы и услуги в жилищно-коммунальном хозяйстве

Утвержден приказом: 366н от 08.06.2015
Документ: монтажник наружных трубопроводов инженерных сетей

Относится к
Монтажные работы в строительстве (работы по монтажу наружных трубопроводов инженерных сетей)

Утвержден приказом: 253н от 27.04.2015
Документ: монтажник турбоустановок

Относится к
Работы при монтаже турбоустановок

Утвержден приказом: 252н от 27.04.2015
Документ: специалист по химическому анализу воды в системах водоснабжения водоотведения теплоснабжения

Относится к
Осуществление химического анализа воды в системах водоснабжения, водоотведения и теплоснабжения

Утвержден приказом: 640н от 15.09.2015
Документ: специалист в области проектирования тепловых сетей

Относится к
Проектирование тепловых сетей

Утвержден приказом: 609н от 10.09.2019
Документ: специалист в области проектирования технологических решений котельных центральных тепловых пунктов и малых теплоэлектроцентралей

Относится к
Проектирование технологических решений (тепломеханический раздел) котельных, центральных тепловых пунктов, малых теплоэлектроцентралей

Утвержден приказом: 39н от 04.02.2021
Документ: специалист в области проектирования насосных станций систем водоснабжения и водоотведения

Относится к
Проектирование насосных станций систем водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 805н от 17.11.2020
Документ: специалист в области проектирования сооружений очистки сточных вод

Относится к
Проектирование сооружений очистки сточных вод

Утвержден приказом: 610н от 10.09.2019
Документ: специалист в области проектирования газооборудования технологических установок котельных и малых теплоэлектроцентралей

Относится к
Проектирование газооборудования технологических установок, котельных и малых теплоэлектроцентралей

Утвержден приказом: 40н от 04.02.2021
Документ: работник по логистике в сфере обращения с отходами потребления

Относится к
Логистическая деятельность в сфере обращения с отходами потребления

Утвержден приказом: 749н от 27.10.2020
Документ: работник по эксплуатации полигона твердых коммунальных отходов

Относится к
Обращение с твердыми коммунальными отходами на полигоне

Утвержден приказом: 750н от 27.10.2020
Документ: оператор на решетках песколовках и жироловках

Относится к
Механическая очистка сточных вод в системах коммунального водоотведения

Утвержден приказом: 1103н от 21.12.2015
Документ: оператор на отстойниках и аэротенках систем водоотведения

Относится к
Очистка сточных вод в системах водоотведения

Утвержден приказом: 1104н от 21.12.2015
Документ: оператор озонаторной установки

Относится к
Озонирование вод в системах водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 1095н от 21.12.2015
Документ: оператор по доочистке и обеззараживанию очищенных стоков

Относится к
Очистка и обеззараживание сточных вод

Утвержден приказом: 1101н от 21.12.2015
Документ: оператор по обработке сырого и илового осадка

Относится к
Очистка сточных вод в системах водоотведения

Утвержден приказом: 1098н от 21.12.2015
Документ: работник цеха по сортировке твердых бытовых отходов

Относится к
Переработка твердых бытовых отходов (ТБО)

Утвержден приказом: 1060н от 21.12.2015
Документ: рабочий по комплексной уборке территории относящейся к общему имуществу в многоквартирном доме

Относится к
Содержание общего имущества, в том числе земельных участков, относящих к общему имуществу многоквартирных домов

Утвержден приказом: 1075н от 21.12.2015
Документ: рабочий по эксплуатации газового оборудования жилых и общественных зданий

Относится к
Эксплуатация газового оборудования жилых и общественных зданий

Утвержден приказом: 598н от 09.09.2020
Документ: огнеупорщик

Относится к
Очистка поверхностей нагрева тепловых установок и конструкций

Утвержден приказом: 1080н от 21.12.2015
Документ: котлочист в системах коммунального теплоснабжения

Относится к
Ремонт и техническое обслуживание котлоагрегатов и теплообменников

Утвержден приказом: 1037н от 21.12.2015
Документ: работник по гидро и теплоизоляции сетей водо и теплоснабжения

Относится к
Производство изоляционных работ

Утвержден приказом: 1068н от 21.12.2015
Документ: работник по ремонту трансформаторов в инженерной инфраструктуре электроснабжения населения

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт трансформаторов

Утвержден приказом: 1071н от 21.12.2015
Документ: работник по техническому обслуживанию эксплуатации систем учета и регулирования потребления электрической и тепловой энергии и воды в жилищно коммунальном хозяйстве

Относится к
Деятельность по обеспечению учета и регулирования потребления энергетических ресурсов и воды в жилищно-коммунальном хозяйстве

Утвержден приказом: 256н от 19.04.2021
Документ: работник по техническому обслуживанию насосных или компрессорных установок инженерной инфраструктуры жилищно коммунального хозяйства в системах водо и теплоснабжения

Относится к
Монтаж, ремонт и техническое обслуживание насосов и компрессоров

Утвержден приказом: 1070н от 21.12.2015
Документ: работник по техническому обслуживанию оборудования водоподготовки в системах теплоснабжения

Относится к
Деятельность по обеспечению работоспособности тепловых сетей

Утвержден приказом: 1122н от 24.12.2015
Документ: слесарь домовых санитарно технических систем и оборудования

Относится к
Проведение работ по техническому обслуживанию и ремонту инженерных систем отопления, водоснабжения и водоотведения гражданских зданий

Утвержден приказом: 810н от 17.11.2020
Документ: слесарь по ремонту оборудования котельных

Относится к
Обеспечение работоспособности котельных

Утвержден приказом: 1042н от 21.12.2015
Документ: монтажник технологических трубопроводов

Относится к
Монтаж технологических трубопроводов

Утвержден приказом: 585н от 30.08.2021
Документ: монтажник санитарно технических систем и оборудования

Относится к
Монтаж санитарно-технических систем и оборудования объектов капитального строительства непроизводственного и производственного назначения

Утвержден приказом: 412н от 17.06.2019
Документ: электромонтажник домовых электрических систем и оборудования

Относится к
Выполнение работ по техническому обслуживанию и ремонту электрооборудования гражданских зданий

Утвержден приказом: 820н от 23.11.2020
Документ: монтажник технологического оборудования и связанных с ним конструкций

Относится к
Монтаж технологического оборудования и связанных с ним конструкций

Утвержден приказом: 586н от 30.08.2021
Документ: монтажник приборов и аппаратуры автоматического контроля регулирования управления

Относится к
Монтаж приборов и аппаратуры автоматического контроля, регулирования, управления

Утвержден приказом: 542н от 04.08.2021
Документ: специалист по строительному контролю систем защиты от коррозии

Относится к
Строительный контроль в области защиты от коррозии

Утвержден приказом: 165н от 13.04.2016
Документ: специалист по производству изделий из наноструктурированных изоляционных материалов

Относится к
Производство изделий из наноструктурированных изоляционных материалов

Утвержден приказом: 530н от 19.09.2016
Документ: специалист в области производства бетонов с наноструктурирующими компонентами

Относится к
Производство бетонов с наноструктурирующими компонентами

Утвержден приказом: 529н от 19.09.2016
Документ: инженер технолог в области анализа разработки и испытаний бетонов с наноструктурирующими компонентами

Относится к
Проектирование состава бетонов с наноструктурирующими компонентами

Утвержден приказом: 504н от 13.09.2016
Документ: специалист в области производства наноструктурированных лаков и красок

Относится к
Производство водно-дисперсионных наноструктурированных лаков и красок

Утвержден приказом: 518н от 15.09.2016
Документ: инженер технолог в области анализа разработки и испытаний наноструктурированных лаков и красок

Относится к
Разработка и испытания наноструктурированных лаков и красок с заданными свойствами

Утвержден приказом: 523н от 15.09.2016
Документ: машинист катка

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением самоходных и полуприцепных катков

Утвержден приказом: 581н от 30.08.2021
Документ: машинист автогудронатора

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением автогудронатора

Утвержден приказом: 714н от 06.12.2016
Документ: машинист битумоплавильной передвижной установки

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением битумоплавильной передвижной установки

Утвержден приказом: 396н от 10.06.2021
Документ: машинист машин для транспортировки бетонных смесей

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением бетоносмесителя передвижного с различным объемом замеса и автобетоновоза

Утвержден приказом: 811н от 17.11.2020
Документ: машинист щебнераспределителя

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением щебнераспределителя

Утвержден приказом: 383н от 08.06.2021
Документ: плиточник

Относится к
Работы по облицовке внутренних и наружных горизонтальных и вертикальных поверхностей плиткой

Утвержден приказом: 12н от 10.01.2017
Документ: гранитчик

Относится к
Отделка поверхностей строительными изделиями из естественного камня

Утвержден приказом: 11н от 10.01.2017
Документ: оператор бетоноукладчика

Относится к
Техническое обслуживание и управление работой бетоноукладчика

Утвержден приказом: 33н от 13.01.2017
Документ: монтажник строительных лесов и подмостей

Относится к
Обеспечение производства строительно-монтажных работ

Утвержден приказом: 32н от 13.01.2017
Документ: электромонтажник

Относится к
Монтаж электрического оборудования

Утвержден приказом: 682н от 06.10.2021
Документ: машинист машин по транспортировке растворных смесей

Относится к
Доставка строительных растворов на строительную площадку авторастворовозом

Утвержден приказом: 41н от 17.01.2017
Документ: специалист по подготовке проекта обеспечения соблюдения требований энергетической эффективности зданий строений и сооружений

Относится к
Проектирование системы обеспечения соблюдения требований энергетической эффективности зданий, строений и сооружений

Утвержден приказом: 605н от 31.08.2021
Документ: машинист строительного подъемника

Относится к
Эксплуатация, обслуживание и ремонт подъемных машин

Утвержден приказом: 154н от 09.02.2017
Документ: специалист в области энергоменеджмента в строительной сфере

Относится к
Внедрение, обеспечение функционирования и совершенствование системы энергетического менеджмента в строительной организации

Утвержден приказом: 216н от 01.03.2017
Документ: специалист по проведению энергосервисных мероприятий на объектах капитального строительства

Относится к
Проведение энергосервисных мероприятий на объектах капитального строительства

Утвержден приказом: 188н от 15.02.2017
Документ: работник профессиональной уборки

Относится к
Осуществление профессиональной уборки объектов и поверхностей различного назначения

Утвержден приказом: 232н от 21.04.2022
Документ: машинист комбинированной дорожной машины

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением комбинированной дорожной машины

Утвержден приказом: 206н от 01.03.2017
Документ: машинист машины для укладки геосинтетических материалов

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением машины для укладки геосинтетических материалов в условиях строительства, ремонта и реконструкции автомобильных дорог, аэродромов и инженерных сооружений

Утвержден приказом: 209н от 01.03.2017
Документ: машинист перегружателя асфальтобетона

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением перегружателя асфальтобетона

Утвержден приказом: 207н от 01.03.2017
Документ: машинист разогревателя нагревателя асфальтобетона

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением разогревателя (нагревателя) асфальтобетона

Утвержден приказом: 186н от 15.02.2017
Документ: специалист по эксплуатации эскалаторов пассажирских конвейеров и подъемных платформ для инвалидов

Относится к
Техническое обслуживание и эксплуатация эскалаторов, пассажирских конвейеров и подъемных платформ для инвалидов

Утвержден приказом: 433н от 22.05.2017
Документ: специалист по наладке подъемных сооружений

Относится к
Обеспечение наладки, монтажа, технического обслуживания, ремонта, реконструкции и модернизации подъемных сооружений и их оборудования

Утвержден приказом: 219н от 01.03.2017
Документ: эксперт по оценке соответствия подъемных сооружений требованиям безопасности

Относится к
Оценка соответствия и экспертиза подъемных сооружений требованиям безопасности

Утвержден приказом: 227н от 01.03.2017
Документ: специалист по монтажу и обслуживанию крановых путей подъемных сооружений

Относится к
Монтаж, техническое обслуживание и ремонт рельсовых крановых путей

Утвержден приказом: 211н от 01.03.2017
Документ: монтажник оборудования насосных станций и станций водоподготовки в системах водоснабжения

Относится к
Выполнение работ по монтажу оборудования насосных станций и станций водоподготовки в системах водоснабжения

Утвержден приказом: 530н от 02.08.2021
Документ: машинист машин для забивки и погружения свай

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением машин для забивки и погружения свай

Утвержден приказом: 208н от 01.03.2017
Документ: монтажник оборудования насосных станций и сооружений очистки стоков в системах водоотведения

Относится к
Выполнение работ по монтажу оборудования насосных станций и сооружений очистки стоков в системах водоотведения

Утвержден приказом: 583н от 30.08.2021
Документ: специалист по проектированию металлических конструкций зданий и сооружений промышленного и гражданского назначения

Относится к
Проектирование металлических конструкций зданий и сооружений промышленного и гражданского назначения, в том числе энергетических установок и специальных сооружений

Утвержден приказом: 608н от 31.08.2021
Документ: специалист по проектированию подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Относится к
Проектирование подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Утвержден приказом: 214н от 06.04.2021
Документ: специалист по энергетическому обследованию объектов капитального строительства

Относится к
Проведение энергетического обследования объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 276н от 13.03.2017
Документ: специалист по строительству подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Относится к
Прокладка подземных инженерных коммуникаций с применением бестраншейных технологий

Утвержден приказом: 589н от 30.08.2021
Документ: специалист по проектированию строительных конструкций из металлических тонкостенных профилей

Относится к
Проектирование строительных конструкций из металлических тонкостенных профилей для зданий и сооружений

Утвержден приказом: 606н от 31.08.2021
Документ: специалист в области механики грунтов геотехники и фундаментостроения

Относится к
Проектная деятельность в области механики грунтов, геотехники и фундаментостроения

Утвержден приказом: 215н от 06.04.2021
Документ: монтажник фасадных систем

Относится к
Выполнение работ по отделке наружных поверхностей зданий и сооружений фасадными системами

Утвержден приказом: 403н от 02.05.2017
Документ: оператор бетоносмесительной установки

Относится к
Управление работой мобильных и стационарных бетоносмесительных установок непрерывного и цикличного действия

Утвержден приказом: 404н от 02.05.2017
Документ: монтажник светопрозрачных конструкций

Относится к
Выполнение работ по монтажу светопрозрачных конструкций

Утвержден приказом: 417н от 10.05.2017
Документ: монтажник внутридомового и внутриквартирного газового оборудования и газопроводов

Относится к
Выполнение работ по монтажу внутридомового и внутриквартирного газового оборудования и газопроводов

Утвержден приказом: 587н от 19.07.2017
Документ: машинист буровой установки

Относится к
Выполнение механизированных работ с применением бурильной техники различного типа

Утвержден приказом: 167н от 30.03.2021
Документ: специалист по оценке соответствия эскалаторов пассажирских конвейеров требованиям безопасности

Относится к
Оценка соответствия эскалаторов, пассажирских конвейеров требованиям безопасности

Утвержден приказом: 156н от 16.03.2018
Документ: специалист по организации монтажа электрических подъемников лифтов платформ подъемных для инвалидов эскалаторов пассажирских конвейеров

Относится к
Монтаж систем вертикального транспорта - лифтов, платформ подъемных для инвалидов, эскалаторов, пассажирских конвейеров

Утвержден приказом: 165н от 20.03.2018
Документ: специалист по эксплуатации подъемных сооружений

Относится к
Эксплуатация, техническое обслуживание, ремонт подъемных сооружений и крановых путей

Утвержден приказом: 169н от 20.03.2018
Документ: электромеханик по эксплуатации и обслуживанию подъемных платформ для инвалидов

Относится к
Техническое обслуживание и ремонт подъемных платформ для инвалидов

Утвержден приказом: 548н от 23.08.2018
Документ: специалист по организации капитального ремонта многоквартирного дома

Относится к
Организация капитального ремонта многоквартирного дома

Утвержден приказом: 819н от 23.11.2020
Документ: слесарь аварийно восстановительных работ на сетях водоснабжения и водоотведения

Относится к
Обслуживание, ремонт действующих водопроводно-канализационных сетей, устранение аварий на них

Утвержден приказом: 397н от 20.06.2018
Документ: специалист по организации эксплуатации водопроводных и канализационных сетей

Относится к
Техническая эксплуатация водопроводных и канализационных сетей

Утвержден приказом: 508н от 26.07.2021
Документ: специалист по обслуживанию дизельных электрических станций и источников бесперебойного электроснабжения в муниципальных электрических сетях

Относится к
Обслуживание дизельных электрических станций и источников бесперебойного электроснабжения в муниципальных электрических сетях

Утвержден приказом: 47н от 29.01.2019
Документ: специалист по наладке и эксплуатации релейной защиты и автоматики в муниципальных электрических сетях

Относится к
Наладка, техническая эксплуатация, обслуживание и текущий ремонт средств релейной защиты и автоматики в муниципальных электрических сетях

Утвержден приказом: 593н от 25.09.2018
Документ: специалист по проектированию систем водоснабжения и водоотведения объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем водоснабжения и водоотведения объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 255н от 19.04.2021
Документ: специалист по проектированию систем электроснабжения объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем электроснабжения объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 590н от 30.08.2021
Документ: специалист по проектированию слаботочных систем управления инженерными сетями объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование слаботочных систем управления инженерными сетями объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 213н от 06.04.2021
Документ: специалист по проектированию систем отопления вентиляции и кондиционирования воздуха объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем отопления, вентиляции и кондиционирования воздуха объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 251н от 19.04.2021
Документ: специалист по проектированию систем газоснабжения сетей газораспределения и газопотребления объектов капитального строительства

Относится к
Проектирование систем газоснабжения (сетей газораспределения и газопотребления) объектов капитального строительства

Утвержден приказом: 212н от 06.04.2021
Документ: специалист в сфере информационного моделирования в строительстве

Относится к
Информационное моделирование объектов капитального строительства (далее - ОКС)

Утвержден приказом: 787н от 16.11.2020
Документ: специалист по водным технологиям водоснабжения и водоотведения акватроник

Относится к
Совершенствование, автоматизация, безопасность эксплуатации технологических процессов и систем водоснабжения и водоотведения

Утвержден приказом: 340н от 25.05.2021
Строительство исполнительная документация 492Строительство исполнительная документация: Акты33Строительство исполнительная документация: ИГАСН18Строительство исполнительная документация: Краны17Строительство исполнительная документация: Лифты8Строительство исполнительная документация: Упоры6Строительство исполнительная документация: Грунты17Строительство исполнительная документация: Дороги18Строительство исполнительная документация: Машины19Строительство исполнительная документация: Сварка11Строительство исполнительная документация: Арматура11Строительство исполнительная документация: Геодезия8Строительство исполнительная документация: Скважины8Строительство исполнительная документация: Котельные8Строительство исполнительная документация: Отопление53Строительство исполнительная документация: Формы Ф-*22Строительство исполнительная документация: Фундамент26Строительство исполнительная документация: Акты сдачи8Строительство исполнительная документация: Вентиляция4Строительство исполнительная документация: Формы ПД-*9Строительство исполнительная документация: Канализация167Строительство исполнительная документация: Акты приемки10Строительство исполнительная документация: Антикоррозия49Строительство исполнительная документация: Журналы учета27Строительство исполнительная документация: Сваи (столбы)37Строительство исполнительная документация: Акты испытаний5Строительство исполнительная документация: Дефекты (брак)37Строительство исполнительная документация: Акты готовности7Строительство исполнительная документация: Акты отбраковки26Строительство исполнительная документация: Журналы контроля47Строительство исполнительная документация: Монтажные работы10Строительство исполнительная документация: Вахтенные журналы20Строительство исполнительная документация: Журналы испытаний33Строительство исполнительная документация: Тепло (сети, пункты)21Строительство исполнительная документация: Акты рабочей комиссии764Строительство исполнительная документация (технологические карты)9Строительство исполнительная документация: Монолитные конструкции46Строительство исполнительная документация: Акты освидетельствования27Строительство исполнительная документация: Электро (установки, проводка)41Строительство исполнительная документация: Бетонные (железоьетонные) работы13Строительство исполнительная документация (технологические карты) Бетонные работы21Строительство исполнительная документация: Акты освидетельствования скрытых работ1Строительство исполнительная документация (технологические карты) Кровельные работы4Строительство исполнительная документация (технологические карты) Отделочные работы19Строительство исполнительная документация: Акты приемки законченного строительством2Строительство исполнительная документация (технологические карты) Каменные работы и монтаж конструкций
Строительство
ОКВЭД-2 выбранные части РАЗДЕЛ ОКВЭД F. СТРОИТЕЛЬСТВО

41 42 43
РАЗДЕЛ ОКВЭД D. ОБЕСПЕЧЕНИЕ ЭЛЕКТРИЧЕСКОЙ ЭНЕРГИЕЙ, ГАЗОМ И ПАРОМ; КОНДИЦИОНИРОВАНИЕ ВОЗДУХА

35
РАЗДЕЛ ОКВЭД E. ВОДОСНАБЖЕНИЕ; ВОДООТВЕДЕНИЕ, ОРГАНИЗАЦИЯ СБОРА И УТИЛИЗАЦИИ ОТХОДОВ, ДЕЯТЕЛЬНОСТЬ ПО ЛИКВИДАЦИИ ЗАГРЯЗНЕНИЙ

36 37 38 39
Абр. Значение
ВНП Ведомственные нормы проектирования
ВНТП Ведомственные (отраслевые) нормы технологического проектирования
ВСН Ведомственные строительные нормы
ГОСТ Государственные стандарты
ГСН, ГСНр Государственные сметные нормы
ГЭСН Государственные элементные сметные нормы на строительные работы
ЕНиР Единые нормы и расценки
ИД Информационные документы
МГСН Московские городские строительные нормы
НПБ Руководящие документы Государственной противопожарной службы МЧС России (Нормы Государственной противопожарной службы МВД России)
НПРМ Нормативные показатели расхода материалов
ОК Общероссийские классификаторы
ОНТП Общероссийские (общесоюзные) нормы технологического проектирования
ПБ Правила безопасности
ПБУ Положение бухгалтерского учета
ПВР Показатели стоимости на виды работ
ППБ Правила пожарной безопасности
РД Руководящие документы
РДС Руководящие документы системы
РНиП Реставрационные нормы и правила
РТМ Руководящие технологические материалы
СанПиН Санитарные правила и нормы
СН Строительные нормы
СНиП Строительные нормы и правила
СНиР Сборники сметных норм и расценок
СП Свод правил по проектированию
ТОИ Типовые инструкции по охране труда
ТСН Территориальные строительные нормы
ФЕР Федеральные единичные расценки на строительные работы